wim

Не принципиально, какой транзистор. Емкость снаббера заряжается и разряжается через резистор. От номинала резистора зависит постоянная времени, т.е. за какие доли периода емкость будет заряжаться и разряжаться. А энергия, накапливаемая емкостью и затем рассеиваемая в виде тепла, практически не зависит от резистора, если постоянная времени небольшая по сравнению с периодом. По расчету и экспериментальному подбору элементов снабберов: http://www.ti.com/lit/an/slup100/slup100.pdf

Номинал R8 нормальный. Завышен номинал C11. Вот типичный пример - 100 Ом и 33 пФ: http://www.powerint.com/sites/default/file...iles/der204.pdf

Как говорится, - шайба в вашей зоне. Посоветуйте потерпевшему, как ему разобраться с его умозрительными конструктами. И поэтому степень полинома числителя не должна превышать степень полинома знаменателя. Что на самом деле является следствием более общего закона сохранения. А у Вас в учебнике что-то другое написано? Это где-нибудь в околонаучном мире реальные системы подгоняют к теории. Простым рабочим парням это ни к чему, мы, наоборот, стремимся модель сделать адекватной реальной системе. Кстати, интегратор на ОУ с бесконечным коэффициентом усиления физически нереализуем. А нарисовать его характеристики - легко.

Физическая реализуемость модели означает, что модель не противоречит фундаментальным законам природы. Если ОУ имеет бесконечный коэффициент усиления, то дифференцирующее звено на таком ОУ будет иметь один нуль в передаточной функции. Однако бесконечно большой коэффициент усиления невозможен, т.к. это противоречит первому закону сохранения энергии. Если пренебречь частотными характеристиками ОУ, но обеспечить его физическую реализуемость за счет конечного усиления Av, мы получим передаточную функкцию с одним нулем и одним полюсом.

В программе SAPWIN можно получить передаточную фунцию из схемы. Вот результат - никаких чудес. В модели ОУ учтен один низкочастотный полюс. Если использовать "идеальный" ОУ, т.е. такой, которого реально не существует, можно получить передаточную функцию, в которой нулей будет столько же, сколько полюсов, но не больше. Природу не надуришь. :rolleyes:

А рисунок можно выложить?

Приведите пример. Реальную аналоговую схему.

Методом подбора не поможет - надо ж понимать смысл того, что делаете. У Вас двузвенный LC-фильтр, каждое звено дает в передаточной функции двойной полюс, т.е. всего их четыре. Вам нужно скомпенсировать три из них, следовательно, начинать нужно с трех нулей. Вот у Вас, к примеру, в числителе звено 1+s*2.6e-6, а в знаменателе - 1+s*2.8e-2.8. Зачем? Если бы это было что-то реальное со своим полюсом, который Вы хотите скомпенсировать, то понятно. Но у Вас же чисто математическая абстракция - так зачем Вы их рядом поставили? А потом еще нужно будет согласовать выходной импеданс вашего мегадевайса с нагрузкой. Если нагрузка низкоомная, то с показанными на схеме номиналами фильтра это будет некузяво. Вообще, я ни разу не видел импульсного устройства с двузвенным LC-фильтром, охваченным одной петлей ОС. Т.е. их делают конечно, причем миллионными тиражами, но с дополнительной петлей ОС после первого звена. Можете сами в этом убедиться, посмотрев схему какого-нить сетевого адаптера. ПМСМ, задача слишком сложная для начинающих. Начинающим надо начинать с простого, постепенно двигаясь к сложному. Усилитель на ОУ, фильтр, какая-нибудь импульсная схема с однозвенным фильтром. Спаять макет, подключить генератор, осциллограф, посмотреть что получилось на самом деле. А уже потом замахиваться на всякие "робастные" 100 дБ.

Должен работать. Проблема в другом - ТС вместо решения задачи пытается угадать "правильный" ответ. Похоже, он так и не понял, что у физически реализуемого устройства в передаточной функции нулей не может быть больше, чем полюсов.

Не, у буржуинов не все такие плохие - к примеру, тайваньские LCHB намотаны на гантеле виток к витку очень плотно и аккуратно. А для уменьшения межвиткового напряжения можно поставить последовательно штук несколько. Тут вопрос собс-но в чем - ТС не хочет мотать трансформаторы или вообще не хочет ничего мотать? Если вообще ничего, то вариантов, кроме покупных дросселей, просто никаких нет.

Ну так buck на Viper22A - дешевле не придумаешь. http://www.st.com/st-web-ui/static/active/...rchtype=keyword

Приближенно оценить запас по фазе можно по переходному процессу: http://www.ti.com/lit/an/slva381a/slva381a.pdf Если обратная связь идет через оптрон, нужно подключаться в месте, где охватываются все петли ОС: http://www.deltartp.com/dpel/dpeltechjournals/01461464.pdf

Для измерения запаса по фазе в цифровом осциллографе включаем фильтр - это немного улучшает качество синуса. А петлевое усиление зачем измерять? ПМСМ, достаточно измерить запасы по фазе и по усилению.

Тапочек, Вы в своих фантазиях всё дальше уходите от реального мира. То, что Вы нарисовали в последний раз, это не усилитель - это генератор. Если хотите освоить частотные методы анализы устойчивости, посмотрите, как это делают правильные буржуинские парни: http://electronix.ru/forum/index.php?showt...mp;#entry619432 Это для импульсного источника питания, но принцип тот же. Кроме того, интегратор и дифференциатор - термины из временнОго анализа. В частотном анализе Вам придется мыслить другими понятиями - полюс и нуль. Кстати, идеальный дифференциатор или нуль существуют только в виде рисунков в учебниках. В реальном мире они физически нереализуемы, т.к. усиление не может возрастать бесконечно. Т.е. если Вы добавляете нуль в передаточную функцию, к нему обязательно добавится полюс и нужно подумать где его разместить. Например, если он будет выше частоты единичного усиления, то он даже полезен, т.к. будет вносить затухание для всяких помех.

Если нужно 24 В на выходе, так и сделайте прям от батареи DC-DC и объедините с сетевым источником через load sharing. Тогда можно будет нагрузку частично питать от солнца и ветра. P.S. А с мощностью нагрузки чо-то непонятно - не сходятся вольты-амперы с ваттами. :laughing:

Жмем кнопку SPICE directive, в поле вписываем директиву, какую хотим, и размещаем где-нить на поле схемы.

Это просто текстовый файл, типа такого: http://www.irf.com/product-info/models/spice/irfh5406pbf.spi Переименуйте его в .sub, и подключайте директивой .lib.

Если нужен только частотный анализ, можно линейную малосигнальную модель построить - в даташите все параметры подробно расписаны. Я в основном ими и пользуюсь.

Вы ж сами видите, что модель зашифрована, поэтому в деталях о ней могут рассказать только ейные авторы на E2E. Если захотят, конечно. Из общих соображений - в режиме управления по пиковому току усреднённые модели ШИМ-контроллера будут несколько отличаться в CCM и DCM из-за разной формы тока. Они, по-видимому, решили сделать универсальную модель, а для этого нужна информация о том, в каком из режимов - CCM или DCM работает силовая часть. Поэтому в модель введены частота коммутации, индуктивность дросселя и коэффициент трансформации. Зачем там вывод RSENS, не знаю - может через него получают средний ток в первичной обмотке. Вообще, модель выглядит какой-то не очень рабочей. Потому что усреднённым моделям не нужны снабберы на диодах, а для частотного анализа не нужны и сами диоды - лишние нелинейности и проблемы сходимости. А конденсаторы параллельно источнику напряжения - вообще нонсенс.

Если 2 кВ это действующее значение переменного напряжения, то амплитудное будет в корень из двух раз больше. Т.е. если изоляцию испытали на 2 кВ постоянного напряжения, то 2 кВ действующего переменного ее может пробить. И переменное напряжение той же амплитуды, что и постоянное, для изоляции опаснее. А еще есть микросекундные импульсы большой энергии - это так наукоемко называют разряды молнии. В бытовой аппаратуре допускаются перенапряжения второй категории - а у Вас какой? Еще есть помехоэмиссия. Кабель, подключенный к выходу импульсного источника питания, будет что-то излучать. А сколько допускается и в каком диапазоне частот? Вообще, заказчик должен был назвать ГОСТы, по которым это будет испытываться. А иначе это выглядит не как ТЗ, а как вежливый отлуп. :laughing:

А Вы позвоните производителям МПП - они же делают и PCB-транформаторы и спросите, согласны они сделать изоляцию 2 кВ? А то ить может сюрприз получиться. И еще неплохо бы определиться с этими самыми 2 кВ - это постоянное, амплитудное, действующее? А то ить может еще один сюрприз получиться. Кстати, если регулировка выхода нужна для того, чтобы скомпенсировать падение напряжения на проводах, не проще ли поставить еще один DC-DC преобразователь рядом с нагрузкой? А в линию давать 60 В без всяких затей. По-буржуински это называется Point-of-Load.

Внесу поправку, transient - это импульсная модель, average - непрерывная нелинейная модель, она позволяет проводить все виды анализа - DC, AC и в т.ч. - переходных процессов (transient). На сайте Basso есть и transient, и average model. Там же он рассказывает как самому сделать модель ШИМ-контроллера. Вам нужна модель какой-то конкретной микросхемы или в общем так сказать?

У "Линеар" нет усредненных моделей, только импульсные. Усредненные есть у On Semiconductor и Texas Instruments. А вот и нет - все обратноходовые топологии относятся к неминимально-фазовым системам и "просто усилителем" их не изобразишь. Силовая часть импульсного источника питания описывается независимыми переменными состояния - током дросселя и напряжением на конденсаторе. Усреднение оных переменных за период дает искомую усредненную или непрерывную модель. Именно про эту модель задавал вопрос ТС. И, если мы определились с терминологией, так что там Бесекерский пишет про усредненные модели?

А что Бесекрский пишет по поводу усреднённых моделей силовой части импульсных источников питания? ТС именно об этом спрашивал.

http://www.ti.com/lit/ml/slup173/slup173.pdf http://www.ee.bgu.ac.il/~pel/ http://cbasso.pagesperso-orange.fr/Spice.htm