wim

У этого шедевра излучаемые помехи - EN55022 class A. Т.е. это предназначено для промзоны. Но у нас сейчас не бывает "промзон" в чистом виде - рядом с цехом будет какой-нибудь склад, офис и пр. А эта штука будет забивать помехой метровый диапазон ТВ в радиусе минимум 30 м. Это если помеха распределена по частотам равномерно, но, вероятнее всего, это не так и на отдельных частотах её и за 100 м можно будет увидеть.

Ну, собс-но, вот: http://www.kit-e.ru/assets/files/pdf/2008_5_124.pdf В статье есть небольшая техническая ошибка - в передаточной функции должен быть множитель Vg (входное напряжение).

Да не должно. Поелику 20 дБ/дек могут наблюдаться только если соседние полюсы и нули разнесены далеко по частоте. А в реальной жизни такое наблюдается редко. ФЧХ это подтверждает - она практически плоская в этом диапазоне.

Да, слишком близко. С уменьшением запаса устойчивости по фазе увеличивается выброс выходного сигнала при переходном процессе. И сам переходный процесс становится более колебательным. Кроме того, мы здесь используем линейную модель импульсного источника питания в режима малого сигнала. Но на самом деле это нелинейная система, особенно при переходных процессах. 45 - 65 гр. - это, можно сказать, эмпирическое правило разработчиков импульсных источников питания, взятое из семинаров Юнитрод и других источников.

Для этого ТС должен определиться, в каком режиме токов дросселей работает его SEPIC. Потому что модели CCM и DCM существенно разные. А ТС молчит. ИМХО, с ПИД-регулятором, т.е. с одноконтурной ООС, SEPIC может работать только в DCM.

Маловато будет. Мой вариант:

Вообще-то, усилитель ошибки должен инвертировать сигнал. В моём варианте это непринципиально, а в Вашем, поскольку используется местная обратная связь через C1, в G_EA входы нужно поменять местами.

В малосигнальной модели преобразователя с управлением по току силовой ключ с компаратором, датчиком тока и дросселем можно представить источником тока. GCS - малосигнальный параметр, показывающий как изменяется средний ток дросселя в зависимости от напряжения на выходе усилителя ошибки (COMP to Current Sense Transconductance). В файле TPS54332_Ro.asc он называется "K". Правильно. Вероятно, производитель считает, что им можно пренебречь, т.е. взять какое-нибудь очень большое значение. В данной моделе мы разрываем ОС между выходом усилителя ошибки VC и входом компаратора. Лучше ориентироваться на диапазон 45 - 65 гр. Главный критерий устойчивости - запас по фазе на частоте единичного усиления. Судя по графику, частота единичного усиления 40 кГц и запас по фазе 70 гр. Кроме того, необходимо смотреть за тем, чтобы запаздывание фазы не достигало 360 гр. нигде вплоть до частоты единичного усиления. Это чтобы не попасть на условно устойчивую систему. Теоретически этот преобразователь будет устойчив. Но данная модель не учитывает пульсации тока дросселя и ещё некоторые эффекты, поэтому по мере приближения частоты единичного усиления к частоте коммутации она становится менее адекватной. По моим наблюдениям эта модель хорошо работает примерно до 1/20 частоты коммутации. Если не нужны супердинамические характеристики по выходу, лучше уменьшить частоту единичного усиления килогерц до десяти, уменьшив общее усиление в петле.

В исходной постановке задачи никак. Потому что неизвестно в каком режиме токов дросселя он работает. Если в режиме непрерывных токов, то из всех топологий у SEPICа самые плохие динамические характеристики. Потому что в передаточной функции силовой части у него два комплексно-сопряжённых полюса и "правый" нуль. Ну это как четырёхмерный кубик Рубика.

Скачайте вот эту программку: http://www.onsemi.ru.com/pub/Collateral/COMPCALC.ZIP Она подходит для понижающих преобразователей и VM, и CM. Или, если пользуетесь LTSpice, можете скачать аналогичную модельку здесь: http://electronix.ru/forum/index.php?showt...106322&st=0 Для усилителя ошибки используйте параметр GEA из даташита, для силовой части - GCS.

МЭК 60065 (в России - ГОСТ Р МЭК 60065). Раздел "Зазоры и пути утечки". "R" означает усиленную изоляцию - это либо фторопластовые трубочки, надетые на выводы, либо провод в тройной изоляции. Суммируем данные из таблиц 8 и 9 и получаем минимальные зазоры безопасности. Потом ещё нужно в том же разделе определить минимальные пути утечки. Можно ещё вот здесь посмотреть конструкцию трансформатора для аналогичного случая: http://www.onsemi.ru.com/pub_link/Collateral/AN1327-D.PDF И сравнить, например, с AN-18 Power Integrations.

И межвитковое напряжение в 2 раза больше чем в "обычном" сетевом источнике. Без межслоевй изоляции первичную обмотку может пробить. А межслоевую изоляцию большинство намотчиков делать не любит, потому что "нетехнологично". Можно было бы взять два готовых трансформатора на "обычный" диапазон сети и соединить обмотки последовательно. Но для 600 В пути утечки и зазоры безопасности должны быть уже не 6 мм, а 8 мм. В общем, ТС может уже прямо сейчас открывать новую тему - где можно купить (заказать) обратноходовый трансформатор на 600 В.

ТС заказывал TPS54322 :laughing: Но для TPS54120 всё аналогично. Av=RoEA*gm, т.е. для TPS54322 RoEA = 800/92e-6=8,7М

А динамическое входное сопротивление у них всегда отрицательное. И ещё зависит от частоты. Так и должно быть. Общее правило - выходное сопротивление первичного источника должен быть меньше входного сопротивления вторичного. Выходное сопротивление первичного источника достигает максимума на частоте резонанса выходного LС-фильтра (если он там есть). Всё, что вносит в него потери, в т.ч. ESR конденсатора, уменьшает величину резонансного "пика". У вторичного источника картина обратная - входное сопротивление минимально на частоте резонанса его LC-фильтра.

Воть иманно "не очень". :rolleyes: Вам бы для начала ТЗ проработать с заказчиком. Это иллюзия, что "где-то там" делают источники питания и преобразователи, которые можно стыковать друг с другом как кубики "лего", не думая о последствиях. Вот посмотрите, например, как правильные пацаны решали одну из возможных проблем в распределённой системе электропитания - согласование входных и выходных импедансов: http://palgong.knu.ac.kr/~SMPC/publications/2.pdf Это была разработка для космоса, поэтому требования по массогабаритам аналогичные вашим. Т.е. они сначали решили задачу на системном уровне, чтоб это всё работало устойчиво, а уже потом стали смотреть в какие понтовые "брики" это можно засунуть.

В даташите по ссылке ТС всё выглядит красиво: http://cdn.vicorpower.com/documents/datash...80C033FP-00.pdf Однако там есть примечание, что помехи они измеряют в тестовой схеме на рис. 28. Судя по тому, как оно нарисовано, они в этой тестовой схеме сливают синфазную помеху прямо на пластину заземления в обход измерительного прибора. Потому и результаты красивые. А на самом деле надо смотреть ещё и излучаемые помехи - там этими гирляндами хитрых RLC-цепочек никого не надуришь. Ну и показали бы куда они с излучаемыми помехами попадают по тому же EN55022. Ан нет - молчат.

Трудности русско-немецкой терминологии ... Жирный дроссель - синфазный, совсем жирный - дифференциальный. :rolleyes: А вот интересно - в километровую линию что подаётся? Какие-то киловольты, а возле дома стоит понижающий трансформатор? Тогда активный ККМ - самое то.

У синфазного дросселя 50 мГн - это для синфазной помехи (помехи общего вида, как ещё говорят). А для дифференциальной составляющей работает только индуктивность рассеяния - это какие-нибудь десятки мкГн.

Ситуация вокруг входного конденсатора именно для этой микросхемы специально оговорена в даташите. Т.е. опасность пробоя ключевого транзистора из-за неправильного подключения входного конденсатора действительно существует. Это неизбежная плата за широкий диапазон входных напряжений и высокую рабочую частоту. Однако там же в даташите показано как с этим бороться. ПМСМ топикстартер осуществляет экспериментальный отбор образцов микросхем, у которых напряжение пробоя немного выше. P.S. Если понижающий преобразователь пропускает через себя входное напряжение, это не означает, что он "не запускается". Это означает, что он неисправен.

ПМСМ это не поможет. Такую схему вообще нельзя использовать при D>50%. И кроме того при входном 40 В на выводах питания LM2575 будет 45 В, а это для неё предельный режим. Ищите ШИМ-контроллер с ограничением коэффициента заполнения и софт-стартом.

А при включении питания выходные конденсаторы будут заряжаться через сопротивление обмотки дросселя и паразитные сопртивления в схеме. И начнётся игра в русскую рулетку - успеют ли конденсаторы зарядиться, пока ток в дросселе не нарастёт до насыщения оного. D3 как раз и нужен чтобы заряжать конденсаторы в обход дросселя и чтобы ключик, когда начнёт работать, имел бы у себя в стоке 900 мкГн, а не что-то непотребное в состоянии насыщения.

Это ж зачем? Чтоб оно бахнуло при включении?

Таки да. Зависимость напряжения электрического пробоя от dV/dt в твёрдых диэлектриках слабая (по эмпирической формуле Астафурова - корень четвёртой степени от dV/dt). ПМСМ, это для периодического режима работы. Существует ещё параметр dV/dt для одиночного неповторяющегося импульса - это видимо и есть для чисто электрического пробоя. Однако, я никогда не встречал оного в даташитах на конденсаторы - а было бы интересно узнать какое значение dV/dt выдержит диэлектрик.

Типа схемы выборки-хранения. На входе ШИМ-контроллера стоит конденсатор, он разряжается током намагничивания до напряжения равного выходному напряжению усилителя ошибки (TL431). Предполагется, что падение напряжения на диодах на первичной и вторичной стороне одинаково. Всё остальное время конденсатор поддерживает постоянное напряжение на входе ШИМ-контроллера, слегка подзаряжаясь через резистор от Vref. Однако некоторые моменты мне тоже непонятны - ПМСМ это надо включать и смотреть.

Применял LM5008 и они работают надёжно. LM5009 устроена точно так же, разница только в величине ограничения тока. Поэтому не вижу причин, почему бы с ней были проблемы.