Точка Опоры

Нет ли на PVss чего-то, похожего на частоту помехи? Может там какой-то перегруз и преобразователь "икает"? http://www.chipstar-ic.com/UploadFiles/pro/CS4420_ch_v1.0.pdf

В упор не нахожу нигде, кроме Renesas CS3420 (0.5MHz, Low Supply Voltage, Low Input Current BiMOS Operational Amplifiers). Ашыпка? Если это D-класс, то отделены ли "уши" фильтриками (в районе FB5)? В пустыне недавно была подобная тема.

Плюс, КМК, синхронник наиболее выгоден при низких выходных (условно - менее 5 В). Когда напряжение на простом диоде становится соизмеримо с выходным.

Я написал, почему это не возбраняется параметрами конкретной схемы. Ну утечка у Шоттки чуть выше. Всё равно - она много меньше тока срабатывания соленоида. Можно ещё стоимость посчитать. "Каковы Ваши доказательства?" © P.S. addi II, диод будет работать ещё лучше, если его поместить у самого соленоида. Несколько меньше будет помех с проводов.

+1. Ставьте BC817, если нету более высокого напряжения управления. R3 - порядка 270-330 Ом при 3,3 В управлении. Чего это? На закрытом диоде - 24 В. На открытом - менее 0,5 В при максимальном токе 110 мА.

Что такое "просто"? 4 транзистора, 8 транзисторов, ИМС, замена реле?

P6SBJ33CA производства Panjit. Указание типо-размера корпуса заметно ускорило бы процесс.

Выводить PPS с mega16 и сравнивать неким фазовым компаратором с GPS PPS? Измерять время между фронтами GPS PPS и mega16 PPS? А какого значения хочется добиться и в каком температурном диапазоне? Может проще как-то поправки принимать?

Ничего не понял. Наверное, с кем-то меня спутали. В ПЛИСах моё развитие давно на нуле и никаких статей нигде не припоминаю. Просто "мимокрокодил" и вспомнил, где видел "всякие корки".

Ещё попадались "корки" на allaboutcircuits.com. Может есть что-то похожее?

Т.е. нужно получить ± 0,62%. Вместо этого мы видим "garbage in - garbage out". Начиная от 5%(?) резисторов и заканчивая подстроечником. В документации на многооборотники (например - серия 3296) недвусмысленно указано, что удары в 20g вызывают изменение до 1%. В то время, как взяв самый точный TLV431 (1,24 В с допуском ±0,5 %) и резисторы с допуском ±0,1 % (вполне можно раскошелиться на полсотни для нестандартного оборудования) можно получить без подстройки ±0,55 %. С делителем на резисторах точностью ±1 % и опорником на 2,048 В - потребуется его точность ±0,1 %. Если допустить небольшое кроилово и поставить опорник с точностью ±0,2 % - получится ±0,65 %, весьма близко к требованиям.

Для mega16 - не нужны: Типичная нагрузочная ёмкость "цилидриков" - 12,5 пФ, ЕМНИП. Так как mega16 обеспечивает около 18 пФ (36/2), то внешние не нужны совсем.

Что там расследовать, если в RTFM все записано? Итого - тактовая частота SPI при прогрпммировании должна быть как минимум в 6 раз ниже частоты кварца.

"По классике", ЕМНИП, вместо 10 кОм в цепи затвора - надо 100 кОм.

IR2101 не может работать при f -> 0. Не работает вольтодобавка для питания "верхней" половины драйвера и горят недооткрытые выходные транзисторы. Если не менять драйверы - то надо выкидивать вольтодобавки и делать 3 дополнительных гальванически развязанных источника питания для их "верхних" половин (между Vb и Vs).

Так?

Посмотрите примечание к п. 10.5 "Power-down mode" касательно времени удержания !INT. Нужно держать условие более времени запуска (SUTxx).

Зашунтируйте светодиод оптрона резистором около 0,51-1,5 кОм (можно вместе с R48). На холоде растёт коэффициент передачи тока оптрона и не хватает рабочего тока для ZD2.

Вадим, неплохо озвучить целевую аудиторию этого блока питания ("увеселители" мощности, аккумуляторы, высокочувствительные и/или высокостабильные схемы, "цифра") или выразить требования в числовом виде (число каналов, зависимая или нет регулировка при нескольких каналах, КПД, реальная стабильность при такой-то нагрузке, шумы). Например, для линейных "увеселителей" мощности, - диапазон напряжений питания можно существенно ограничить снизу. А учитывая наличие в непомоечной схеме хоть какой-то стабилизации питания входного каскада - схема БП может выродиться в ограничитель тока с обратным наклоном характеристики. Для "цифры" - наоборот, диапазон напряжений ограничивается сверху (можно считать - 5 В макс., т.к. схема на логике семейства 4000 с питанием даже 15 В вряд ли будет потреблять много) и становятся допустимыми пульсации напряжения (до 2..4 % от номинала). И так далее.

Также может быть целесообразным рассмотрение уровня мощности, выделяемой на резонаторе. В схеме Пирса - есть резистор или конденсатор от выхода элемента к кварцу, который ограничивает мощность на кварце (ток через него). А в исходной схеме - с одной стороны относительно низкоимпедансный выход, а с другой стороны - относительно низкоимпедансный вход ЛЭ. Среднепотолочное значение мощности на высокочастотном резонаторе в корпусе НС49 - 100 мкВт.

Камент. Думаю, это неверная мысль. Например, 1158ЕН33 имеет пределы 3,1-3,4 В при изменении температуры от минус 40 до 125 °С и ТКН 0,02 %/°С. Его прототип с классическим bandgap (LM2931) - 2,97-3,63 (включая вариацию от тока нагрузки).

Это не ОУ, а компаратор с открытым коллектором. Пересилит тот, у которого 0 на выходе.

Если есть смысл в перегоне на тепло (60-5)*1 = 55 Вт, то можно воспользоваться такой идеей из National Semiconductor Linear Brief 47. D1 фиксирует перепад напряжения между входом и выходом регулятора. Остаток напряжения падает на дарлингтоне.

Слово "микроконтроллер" намекает на бессмысленность срисовывания схемы при отсутствии программы. P.S. Схема в предыдущем сообщении становится немного линейнее при исключении T4 с соответстующим пересчетом R4-R5.

Вариант на современной элементной базе. В некоторых случаях - удобнее следить за стрелкой.