Stepanov

Умформер. От мотора постоянного тока работающего от выпрямителей подключенных к фазам. Или умформер с двумя однофазными моторами. И это не шутка. Такой умформер может выдавать такую импульсную мощность (за счет момента инерции) которую не даст никакой разумный электронный блок.

Да у вас тут явно задача управления MOSFET не имеющая мировых аналогов. Без всякого сомнения.

И это нормально для штучной специальной аппаратуры. Но ТС показывал в первом топике нечто иное чего бы ему хотелось. А именно вот это. А это совсем-совсем другие технологии, оборудование, материалы, специалисты. Причем если все мы тут специалисты, то вот добыть нужные материалы (пленку, краску, клей) в штучных количествах не реально. И вот например отверстия под разъёмы, казалось бы, ерунда какая, но их в правильной для этого пленке ни лазером ни фрезой красивыми сделать просто так не получится (не верите - попробуйте на какойнить будет фирменной пленочной клавиатуре тем лазером которые есть сделать), в таких массовых продуктах как на этом фото они делаются штампом и клише.

Это не теория, а именно практика, время закрытие более 20мкс - это уже, практически, переход в линейный режим с риском получить тепловые повреждения транзистора. Вся игра с затворами обычно идёт в диапазоне времён 100нс..20мкс.

А какой именно датчик-то нужен? Пьезокристаллы и керамика очень в разных типах датчиков и преобразователей используется. Расположение обкладок относительно направления деформации приводящем к появлению на них заряда может быть различна. Это соотношение называется модулем (коэффициентом). Вот есть такая система нумерации осей. Пьезоэлектрический модуль обозначается как dmn, где m – обозначение оси (3 – ось, вдоль которой осуществляется поляризация внешним полем; 1, 2 – ортогональные ей оси), n характеризует характер деформации (1, 2, 3 – растяжение или сжатие по осям 1, 2 и 3, соответственно; 4, 5, 6 – сдвиг относительно плоскостей задаваемых осями 23, 13, 12, соответственно) Но вообще модуль только один из многих параметров материала и формы. Качество пьезокерамики характеризуется следующими основными параметрами: KT33 (ε T33 /ε 0) — относительная диэлектрическая проницаемость; tg δ— тангенс угла диэлектрических потерь; T c (Tk ) — температура точки Кюри; Kp K33 K31 K15 — коэффициенты электромеханической связи; d33 -d31 d15 — пьезоэлектрические модули; g33 g31 g15 — электрические коэффициенты по напряжению; Y E11 Y E33 — модули Юнга; N L N T N R — частотные постоянные; SE11 SE33 — параметр эластичности; Ρ — плотность; Q m — механическая добротность.

Да, про живопись - непонятно. ULN2003 хорошая классическая микросхема, десятилетиями используется в массе аппаратуры, когда например несколько реле на самой плате устройства то вероятность КЗ в их обмотках минимальна, куда меньше КЗ на плате, защиту в этом случае рационально сделать по питанию группы реле а не по отдельным выходам. Обычно (сколько я видел) в реальной фирменной промышленной автоматике дискретные выходы реализованы на реле со снабберной цепочкой (часто без неё в расчете на наличие таковой на управляемой этим выходом нагрузке), защита по току контактов реле обычно реализуется термистором на 100-200мА, которые обычно завернуты в термоусадку и это довольно интересный и грамотный приём обеспечения стабильности тока защиты при разных температурах самого прибора.

А хорошая схема то.

80В 50А 2мкс - это не очень много и не очень быстро. Т.е. производные тока и напряжения по времени в этом случае имеют небольшие значения и особые сложности с парадитные элементами цепей при переходных процессах тут не возникнут практически. В приложенной статье хорошо рассмотрен и момент аварийного закрытия транзистора при КЗ, закрывать транзистор быстро не надо, но вот начинать закрывать надо как можно быстрее. Для этого нужно обеспечить достаточное быстродействие датчика тока и качественный сигнал этого датчика. Информация о 2...5мкс позволяет понять то речь идет о достаточно типовой задаче, тут скорее всего есть возможность просто добавить силовой LC фильтр после транзисторов, т.е. перед кабелем к нагрузке, где и может вероятно произойти КЗ. Вот индуктивность этого фильтра и является тем, что надежно ограничивает скорость нарастания тока и тем значительно упрощает и делает более надежной работу токовой защиты (а также классический плавкий предохранитель на входе). Ну, а всплески напряжения после фильтра эффективно срезаются обычным диодным ограничителем на быстродействующих диодах. Параллельно транзистору (каждому) полезно ставить снабберы RC или RCD, их номиналы и практическая полезность определяются конкретной топологией элементами и режимами схемы. Практически нужную динамику переключения транзистора коммутирующего (50А при 80В) обеспечивают почти все недорогие массовые и популярные микросхемы (и схемы на двух отдельных транзисторах) драйверов, начиная с старого доброго IR2101 (если это не современная китайская "палёнка из отсева").

Если на показания это датчика тока в схеме завязано отключение по КЗ, то ACS712 не лучший вариант, эта МС имеет относительно большую задержку между изменением тока и изменением выходного сигнала. Заметно лучшие практические результаты по быстродействию и качеству сигнала даёт HCPL-7800 с шунтом, питание входной части удобно осуществлять от питания драйвера транзистора. А вообще наилучшие результаты дают комбинированные схемы датчиков тока - токовый трансформатор+шунт с изолирующим усилителем или тот-же ACS712, вторичка ТТ в этом случае включается последовательно (с нагрузочным резистором и RC фильтром) с выходом датчика тока, и сигналы суммируются. ТТ обладает принципиально наилучшими динамическими характеристиками, но не чувствителен к постоянному току (за исключением специальных случаев уходящих в принцип феррозондов) и на низких частотах весьма габаритен, а другие типы имеют пробелы с быстродействием и высокими частотами, в комбинированном варианте проблемных частотных диапазонов не остаётся.

Извините если продублирую, но в эту тему просто необходимо выложить известный на форуме "букварь" по вопросу работы с изолированными затворами. Вообще же не надо без объективной необходимости стремиться уменьшать время переключения силовых транзисторов, это плохо сказывается на стабильности работы и надежности аппаратуры в целом. Букварь по полевым транзисторам.pdf

Тут моторик на 30кВт. Любые методы изменения напряжения для уменьшения (а увеличить сверх номинальной увеличением напряжение невозможно) оборотов основаны на использовании мотора в режиме с большой скоростью проскальзывания, и в этом случае во первых никакие 20...30кВт от него не получить, даже на половинной от номинальной скорость вращения, получить удастся максимум 5-6кВт. Во вторых это нелинейный и нестабильный режим сильно зависящий от нагрузки, практически это неприменимо. В третьих это режимы с малым КПД, и потери будут в роторе, он будет перегреваться. Трансформаторы с отводами применяются во всяких небольших двухфазных моторах для вентиляции, те моторы специально рассчитаны для работы с большими скоростями проскальзывания, в большинстве моделей у них внешний ротор и интенсивное охлаждение.

Всё таки не помешала бы принципиальная схема устройства. А то не совсем понятно, датчики тока там вообще есть или нет. Но понятно что работа без обратной связи по току не может радикально зависть от наличия LC фильтра перед мотором. Тут дело не ШИМ, наверное.

1) QM300HA-2H (npn, дарлингтон) 300A 1000V 4т.р./шт Для мощных линейных регуляторов, специальных аппаратов сварки и эрозии, самый раз. 2) CM600HA-24H (IGBT) 600A 1200V 4.5тр./шт Есть по 7шт. Отправка СДЭК из Московской области.

Код на каком языке?

Ссылка не открывается.

Здравствуйте! 8кВ, 30кГц, 2пф - понятно. понятно что емкость обмотки транса в любом практическом случае будет на порядок больше. А какая мощность то?

Однако непонятно в чем именно проблема.

Вот интересно, а что такое эти "тяжелые условия" в цифрах? Чем не устраивают классические краевые разъёмы (на которых изначально вся полупроводниковая "серьёзная, и очень серьёзная" аппаратура делалась)? Ну или стандартные разъёмы от "евромеханики": DIN 41612 / СНП59 ?

КУ208Г от иностранных принципиально ничем не отличается, просто стоит дороже и документация на него более скудная. Однако вопрос параллельного соединения действительно мало документирован. Тут сразу надо выделить два случая 1) динамическое управления моментом включения (димеры, фазовые регуляторы) 2) Включение (и выключение, естественно) только в процессе смены направления тока (перехода фазы через ноль) При параллельном включении симисторов в первом случае - будут, как и в книжках и статьях написано, серьёзные проблемы с синхронизацией моментов включения запараллеленных приборов, и самый действенный способ динамической балансировки токов - синфазный трансформатор, однако это индуктивность, большая индуктивность, и на ней будут весьма значительные всплески напряжения, особенно при плохом контакте с нагрузкой. Необходима схема ограничения напряжения (снабберная цепь, например). В общем схема получается весьма сложной и не имеющей уже существенных преимуществ относительно варианта использования мощных IGBT. При параллельном включении симисторов во втором случае, т.е. когда они включаются только при околонулевом токе, (схема драйвера с "zero crossing detector"), то включать симисторы параллельно таки можно и это не приведет к большим проблемам с балансировкой нагрузки по той причине, что как и те-же IGBT, симисторы имеют положительную зависимость напряжения падения в открытом состоянии от температуры, т.е. они будут самобалансироваться. Графики этих зависимостей производители весьма скудно представляют, поскольку они нужны практически только в таких специальных вопросах (те кому очень надо, могут и сами этот график с нужной точностью снять). Вот тут, например, есть графики сопротивления открытого канала при температурах 25 и 125С. Для большего числа точек или более подробные графики мне не попадались, но тут важно что температурная зависимость имеет нужный для самобалансировки знак. https://electro.mashinform.ru/lampy-nakalivaniya-galogennye/tiristory-simmetrichnye-s-dvupoljarnym-upravleniem-obj2135.html Практическая причина почему этот вопрос столь скудно освещен в том что симистор на вдвое больший ток стоит обычно менее чем вдвое дороже, и дешевле закладывать в схему его чем два меньших рискуя что разброс их характеристик в партии окажется недопустимо высоким, т.е. к цене самих симисторов надо прибавить еще и стоимость работы по сортировке или проверке сопротивления открытого канала. Однако если у вас уже есть куча симисторов, и надо в единичном экземпляре "для себя", включать без фазного управления мощную нагрузку (нанреватель с периодом ШИМ несколько секунд), то да, это именно тот случай когда можно их параллелить, да и то, цепи управляющего тока стоит завести через синфазный трансформатор для балансировки.

Обычно так не делают поскольку проще контакты от нагревающего элемента вывести через стенку, но иногда это не проще, возможно это ваш случай, сказать трудно. Но тут есть проблема с контролем температуры этого самого нагревателя. Если бы провод от нагревателя выходил, то можно было-ты встроить термопару или термистор, как в паяльниках типа Т12, или менее точно по сопротивлению нагревателя определять его температуру. Но когда связь только индуктивная такие простые и эффективные способы уже недоступны. В общем лучше греть именно стенки сосуда, к ним есть прямой доступ и можно прикрепить термодатчик.

Четыре смартфона обвязанные синей изолентой и накрытые пакетом по самые камерки, вокруг квадратного колышка, не? Ну или 4 малины с камерами. Ну или смартфон "малина" с 4мя вебкамерами. Ну, а если нужно максимальное разрешение на все 360, а не какие-то 1920*4, для статичных съемок то уж точно ничего дешевле и лучше телеобъектива на монтировке не придумать, тут можно хоть гигапиксел получить, не быстро, но и снимать прогрессивно не обязательно, можно шашечкой, или чересстрочно.

Однако вопрос имеет практический смысл. Ответ можно ли соединять индукторы последовательно определяется во первых одинаковостью их конструкции и частотными характеристиками (комплексным сопротивлением отдельного индуктора как двуполюсника) постоянством их трансформаторной связи с нагреваемыми изделиями. проще говоря если нагреваемые предметы перемещаются относительно системы индукторов неодинаково, создавая существенную разницу по нагрузке разных индукторов, то так делать нельзя, но если в общем механизм движется шагово, и можно выключать систему при перемещении и включать на время для нагрева в цикле этого движения то вполне можно.

А УПП это и есть симмисторный фазный регулятор, он помех выдаёт не менее чем любой трёхфазный преобразователь. С ЛАТРами при 30кВт с нагрузкой в виде насоса может быть неожиданная засада (о ней в одной старой книжке старого опытного электрика было написано, штука не очевидная) насос имеет сильно нелинейные нагрузочные характеристики. Короче говоря большой шанс что никакого плавного разгона с ЛАТР не получится, на малом токе мотор не будет входить в синхронизм, а потом на очень небольшом участке уже почти полного рабочего тока быстро выйдет на номинальные обороты. Не надо забывать что у асинхронных машин обороты прежде всего частотой тока определяются, а ЛАТР ей вообще никак не меняет, и это будет попытка регулирования за счет скорости проскальзывания в несинхронном режиме, что в случае полного успеха при такой мощности приведет к.. перегреву ротора. Да да. Правильное решение тут одно: отставить догматизм и действовать грамотно. А именно обеспечить требуемый комплекс мер по устранению помех от нормального частотного преобразователя. Это фильтры на входе, фильтр на выходе, причем хороший LC фильтр с требуемой полосой частот, и да он будет по размеру больше чем сам преобразователь, это нормально. Правильный кабель. правильное заземление. Правильный железный шкаф расположенный подальше от приборов. Практически это не сложно и не дорого и обеспецит наилучший результат. Этим путём от ПЧ помех будет меньше чем из питающей сети 3х400В.

Соотношения магнитного потока и потерь в обмотке, при заданных размера железа определяется только общим сечением меди, чем больше тем лучше, а на сколько витков разбито это сечение зависит от частоты фазного тока на номинальной частоте вращения и напряжения питания. Вообще напряжение питания и номинальная частота вращения являются исходными параметрами для остальных расчётов при заданной конфигурации магнитной системы. Сообщите больше данных, будет возможно более конкретные рекомендации вам выдать.

Вы, уважаемый админ, вот сами не флудите, пожалуйста, особенно если в теории и практике управления бесколлекторными приводами не эксперт (судя по Вашей терминологии и категоризации). Момент с АЦП критически важен для тех кому эту задачу делать.