rloc

Я не писал, что в анализаторах есть измерительные линии, в полном двухпортовом анализаторе цепей есть как минимум свип-генератор, четыре широкополосных направленных ответвителя и четыре когерентных приемника, для измерения падающей и отраженной волны на каждом порту.

Требует конечно, у него есть свой собственный, который при необходимости можно усилить, тогда еще потребуются внешние направленные ответвители и аттенюаторы. Преимущество хотя бы в том, что не нужно на каждой частоте двигать линию для измерения параметров.

Фактически Вы измерили одно и тоже (средний за период импеданс) разными способами. В случае нелинейного входного сопротивления не обязательно максимум передаваемой мощности будет в случае согласования по сопротивлению, измеренному по первой гармонике. Чтобы было более понятно то, о чем я говорю, подумайте каким образом течет ток через диод (входное сопротивление): в течении одного полупериода диод открыт и ток через него течет, в течении другого - закрыт. Чтобы передать максимум мощности нам нужно знать сопротивление в открытом состоянии, а Вы измеряете среднее сопротивление за весь период. Может быть несколько упрощенно говорю, но надеюсь понятно. По поводу измерительной линии Р1-17, не сразу понял о чем идет речь. В случае если есть анализатор цепей, никаких измерительных линий не нужно, более того, способ измерения импеданса с ее помощью предполагает наличие генератора с мощностью в КСВН раз больше, чем напряжение необходимое для измеряемого устройства, что не всегда возможно. Самый универсальный способ - с помощью векторного анализатора цепей + импеданс тюнеры (внешне очень похожи на измерительную линию, вот и спутал). Да и как калиброваться до сечений выводов транзистора (или другого устройства) без анализатора цепей пока не представляю себе.

Попробуйте почитать следующую книгу: Сазонов Д. М. Антенны и устройства СВЧ. Учеб. для радиотехнических специальностей вузов

В целом подход правильный, если у этой линии хватит диапазона трансформировать сопротивление, дополнительно еще используют широкополосные транформаторы. Учтите, что уровень первой гармоники в общем случае зависит от согласования по гармоникам и уровня тестового сигнала, т.е. в общем случае еще необходим диплексер или триплексер, иначе то что Вы измерите с помощью коаксиальной линии не обязательно будет работать в микрополосковом виде. Ну и конечно стоит вопрос о том, как это все калибровать.

Охарактеризовать одним значением входной импеданс транзистора, параметры которого меняются в течении одного периода, невозможно. Что Вы подразумеваете под измерительной линией?

В этот день больше хочется поздравить не как коллег, а за умение хранить домашний очаг, создавать уют и комфорт. Сколько высот покоряется на работе, зная что дома тебя ждет горячий супчик. С праздником дорогие женщины!

В качестве общего замечания - усилитель очень медленный, его быстродействие напрямую связано с линейностью, которая начинает как правило ухудшаться намного раньше граничной частоты и может привести к возбуждению. TL431 кстати не любит больших емкостей непосредственно подключенных к выходу, надо вешать либо меньше, либо через резистор, и вообще питание на него желательно подать со входа (12В), подумайте что будет при включении питания и нулевом напряжении на выходе. Второй вариант ограничивает по частоте усиление ОУ, а вот первый очень даже подойдет, дополнительно еще отфильтруете тепловые шумы резистивного делителя. Схемка достаточно простая, можно попробовать самому посчитать усиление разомкнутой и замкнутой системы с учетом сопротивления нагрузки, емкости конденсатора по питанию, его собственного ESR и определить стабильность.

Говоря о калибровке, как всегда не до конца сказал об исходных данных: каждые 4с есть в распоряжении 100-200 мс на измерение. За это время можно с хорошей точностью провести измерения во всем диапазоне ГУНа и занести их в таблицу. Установка аппаратуры предполагается в закрытом помещении, быстрые колебания температуры исключаются. Вспоминая Ваши картинки по QS, невольно напрашивается вопрос: с чем связано столь долгое установление частоты, составляющее около 140мкс, в промежутке времени между 50кГц и 10Гц точностью на графике SSA? Ширина петли вроде не меньше 1МГц, неужели из-за высокого Margin = 60 град? Сейчас под рукой нет своих расчетов, не могу проверить. Посмотрел на DTO - очень интересные ГУНы, жаль нет аналогового управления. И еще один попутный вопрос: как SSA измеряет частоту? Есть свои предположения, но пока промолчу. Можно счетчиком считать. Как человеку 10 лет занимающимся широкополосным аналого-цифровым преобразованием и фильтрацией, мне эта идея очень нравится. Со спурами конечно не понятно что делать, а вот качественно и количественно оценить фазовые шумы и подкрутить интегрирующую цепочку думаю можно. В самом простом случае, когда нет усилителя, на весь банк переключаемых конденсаторов можно подавать напряжение, повторяющее напряжение петли (буферный усилитель нужно подыскать с очень малым смещением нуля). Кстати и по этой причине думал ввести грубую настройку ЦАПом ГУНа (разбить на поддиапазоны) и отказаться от усилителя. Вопрос ко всем: что можно сейчас использовать в качестве Sample Detector? Вижу фирма Skyworks Solutions прекратила выпуск своих детекторов.

Темой синтезаторов занимаюсь пока только из личного интереса, труднореализуемость подогревает интерес. Ничего не могу поделать с собой, хочется своими глазами увидеть, благо все необходимое для этого есть. Предлагаю в дальнейшем не учитывать время программирования микросхем в общем времени перестройки, в крайнем случае его можно сделать фиксированным и в дальнейшем просто помнить об этом. Можно постараться избежать использования SPI-программируемых микросхем и применять только программируемую логику с предварительно рассчитанными таблицами частот. В решаемых мною задачах есть периодические промежутки времени, когда можно успеть провести калибровку (измерить зависимость частоты ГУНа от управляющего напряжения), поэтому буду пробовать быструю перестройку ЦАПом с одновременной коррекцией параметров интегрирующей цепочки. Интересно, с учетом периодической калибровки, можно отказаться от вспомогательной петли?

С широкодиапазонными ГУНами не работал, решил сделать аналогично ЖИГ генераторам: цепь грубой и точной настройки, возможно и напрасны мои опасения. Пока не планировал использовать SRD или NLTL, думаю обойтись классическими x2, x3, x4 и обеспечить одинаковый уровень полезных гармоник.

Обычная петля тоже будет, ее для упрощения не рисовал. А вот насчет крутизны ГУНа, думал ее наоборот снизить за счет ЦАП, чтобы сама петля была менее чувствительна к различного рода воздействиям. Не очень понятно зачем нужно фильтровать гармонику? А DDS1 действительно лишний, как Вы правильно сказали лучше поделить DDS2. Для нас инструментальная окраска шумов не имеет принципиального значения, важнее интеграл в области частот 100 Гц - 1 МГц, ну и безусловно скорость перестройки, а то уж очень накладно два переключаемых синтезатора делать. Думаю шансы есть получить желаемый результат, уже заказал два семпла AD9739A, прислали сообщение, что придут 10.03.

Примерно так:

ГУН не такой широкополосный, конечно ФАПЧ с делением. А вот чистый direct скорей не получится, в широком диапазоне где-нибудь да вылезет большой спур. В части ГУНов утверждать не буду, опыт у меня в этой части небольшой. Честно говоря пока не вижу серьезных ограничений в применении высоковольтных ГУНов, имелось в виду ограниченность по быстродействию высоковольтных операционных усилителей? Я подразумевал использовать course-tuning, но пока не понимаю в чем инерционность проявляется.

Очень интересную новость обнаружил на сайте Analog Devices: 22-02-2011 introduced the AD9739A TxDAC®14-bit 2.5-GSPS D/A Читаем далее, в чем основное отличие AD9739 от AD9739A: The AD9739A is a 14-bit, 2.5 GSPS high performance RF DAC capable of synthesizing wideband signals from DC up to 3 GHz. The AD9739A is pin and functionally compatible with the AD9739 with the exception that it does not support synchronization and is specified to operate between 1.6-2.5 GSPS. By elimination of the synchronization circuitry, some non-ideal artifacts (i.e. images and discrete clock spurs) remain stationary on the AD9739A between power-up cycles thus allowing for possible system calibration. AC linearity and noise performance remains the same between the AD9739 and AD9739A. В очередной раз убеждаюсь, что интеграция ЦАП с цифровой логикой ни к чему хорошему не приводит, пусть даже это просто схема синхронизации. Все меньше остается для меня сомнений в возможности построения широкополосного (0 - 10 ГГц) однопетлевого ФАПЧ на обычном ГУНе (не ЖИГ) по схеме "direct-indirect" с уровнем негармонических составляющих лучше чем -70 dBc, фазовыми шумами сравнимыми с Quicksyn и скоростью перестройки в несколько единиц микросекунд.

По всем пунктам подходит USB-приставка типа АКИП-4106 + нетбук.

Классическая задача для MWO или Genesys, называется Impedance Matching и решается путем оптимизации по максимуму S21 и минимуму S11.

Есть на HMC700 без USB Interface Board.

Сегодня, 15 февраля, состоялся анонс осциллографов Agilent X-Series, документацию и демонстрационные файлы можно посмотреть на родном сайте. Цены: 2000-X и 3000-X

Никакими констрейнами нельзя в Quartus включить и выключить один сегмент линии связи (а одна линия может быть из нескольких десятков сегментов) и посмотреть на какой битик в bitstream это повлияло.

Теоретически вопрос решаем только с микросхемами фирмы Xilinx. В среде ISE есть возможности ручного редактирования логики и внутренних соединений, а значит можно методом "проб и ошибок" сопоставить bitstream с внутренней прошивкой микросхемы. Несколько упростить решение этой задачи можно путем дизассемблирования утилиты bitgen, делающей из нетлиста и некоторого описания микросхемы (можно декриптовать) файл прошивки - bitstream. Сколько на это может потребоваться времени, я скромно промолчу.

Ничего хорошего нет, по теории должно быть sinX/X с нулем в точке Fтакт = 1 ГГц, т.е. на частоте 400 МГц - около -2.5дБ относительно нулевой частоты. На практике обычно получается не намного хуже, порядка -4...-6 дБ с учетом потерь в трансформаторе, фильтре, печати и кабелях. Попробуйте отпаять трансформатор ADT1-1WT, не трогая 50 Ом резисторы, и посмотрите широкополосным осциллографом на каждом из выходов, земля щупа не должна быть длиннее 5 мм.

Интересно, каким образом определяются параметры калибровочных элементов? Интуитивно предполагаю - это просто прецизионное изготовление + расчет параметров в 3D симуляторе. Речь конечно о механических калибровочных элементах, электронные - это уже другая история.

Скажу, что очень плохо, на AD9912 (по аналоговой части идентична с AD9910) получается порядка -80 дБн. При Rset=2.5k максимальный ток по формуле может достигать 80 мА, что многократно превышает рекомендуемое максимальное значение в 31.6 мА. Как первое предположение - ЦАП работает в сильно нелинейном режиме, на выходе может быть все что угодно. Важна не только чистота самого опорного источника, но и отсутствие пролазов при передачи этого сигнала по печатной плате, т.е. непосредственно на самом входе DDS. Мне например, не удавалось достичь уровней побочных составляющих лучше -70 дБн, при распространении тактового сигнала на отдельном, экранированном с двух сторон слое печатной платы, при номинальной частоте в 1ГГц. И даже такой результат не достаточно хорош, чтобы получить на выходе чистенький спектр. На будущее, желательно перед трансформатором ставить балун (например ETC1-1-13, как в evalboard сделано для тактового сигнала), но это когда будете бороться за более высокие порядки чистоты. Про резисторы на выходе надеюсь не забыли? На малых частотах тоже проблемы. P.S. Интересно, почему Вы измеряете в дБмкВ? Чаще используют дБмВт.

Опорник не нужно давить на 100 дБ, вполне достаточно и на 30-40 дБ. Более широкая полоса обеспечивается фильтрацией по входу и на опорнике малогабаритными ферритовыми бусинками и проходными конденсаторами (или просто добавочными конденсаторами с маленькой емкостью).