тау

И сердечник неправильный и индукция неправильная и вообще обратноходы на пермаллое не делают ( аж глаза режет название темы) мю-пермаллой - это совсем не тот пермаллой который в названии темы. Стоит пересчитать под сердечники MPP (импорт) или наши МП-140 МП-160

Это когда горе от ума в голове разработчика. В данной схеме можно и нужно просто землить сброс и не париться

Извиняюсь , а вот как быть с такими двумя средами в контексте цитаты: Имеем длинную двухпроводную линию с волновым 376 Ом ( ну чем не среда для ЭМ-волн ? ) а с другой стороны вакуум с 376 Ом . Будет отражение от конца линии или нет , и в чем тогда заключается противоречие , если оно есть ?

Да чего там макетировать, даже на пальцах можно рассчитать синфазную помеху в виде тока на возбуждаемом конце трубок. Волновое сопротивление жгута диффпар внутри трубки (по отношению к трубке) вряд ли будет высоким, имхо 20-30 Ом всего , т.к. IIV не захочет ставить трубки широкого сечения . Допустим все диффпары через супрессоры тупо заземлены ( без гальваноразвязки диффпар и без синфазных дросселей) тогда 1500V/30_Ом= 50 А уйдет суммарно в супрессоры. Пустая трата энергии возбудителя георадара на нагрев супрессоров.

Повлияет таки на LVDS созданием синфазного напряжения для диффпар , причем сразу для всех, если их много. Без синфазных дросселей с этим же количеством диффпар Вам не обойтись . Паразитные параметры этих дросселей должны будут гасить наводку от возбуждаемого конца трубки в приемоперередатчики LVDS расположенные в центре ( где возбудитель). Экран "на LVDS" не поможет Вам тут никак.

не понравилось мне описание в даташите этих опций. По умолчанию после сброса вроде механизм интерлива автоматом подключен. Но! попробуете поставить вместо нулей в эти биты единички (вначале IL BYPASS а потом и DC CORR DIS). Если логика у производителя "не нарушена" то должно быть ухудшение ситуации по разнице смещений в соседних отсчетах одного канала (будет не 150 уе, а больше) . Ну а вдруг всё будет с точностью до наоборот 🙂

Тогда попробуйте правильно заинициализировать "interleaving engine" , соседние семплы каждого канала берутся из двух интерливных АЦП ( а у них, к несчастью, разное смещение да еще и гейн) Да , вот такой нечестный АЦП, у которого при 500МГц клока в каждом канале тарахтит 2 АЦП по 250 МГц, но есть интерливная коррекция. Фигура 52 даташита как-бы намекает на источник ваших проблем.

Подайте на канал А синус одной частоты , а на канал С другой частоты, чтоб визуально отличались. И посмотрите картинки. Может оно всё на самом деле не так, как в действительности, т.е "корка JESD выдает по два семпла за такт на каждый пару каналов {adc1_chA_s1 , adc1_chС_s1}

Вы оба одновременно правы. Согласование - это така хитрая вешчь, что как ни включай в импедансе появляется + для индуктивных компенсаторов и "-" для емкостных , вне зависимости от того последовательно или параллельно. Главное чтоб этот компенсатор правильно компенсировал величину реактивности со стороны источника. При этом оптимальное Rн может быть различным по величине.

/*зануда вкл*/ неправильный подход. Надо использовать все возможности из текущих реалий , и их учитывать, выбирая самый оптимальный. /*зануда откл*/

Повышать напряжение можно и резонансным контуром , особенно если в нагрузке есть некий реактор. Иногда это дает выигрыш по сравнению с тупым трансформированием.

индуктивности поменьше (но без фанатизма , иначе потери в сердечнике и первичке заставят взгрустнуть), коэффициент связи обмоток побольше ( и это главное). Частота у вас неприятная для передачи 1-2 квт если я правильно помню ваши хотелки.

врут для передачи максимальной мощности ( не обращая внимание ни на что, в том числе на нагрев трансформатора) необходимо и достаточно чтобы нагрузка имела комплексно - сопряженный импеданс по величине к импедансу выхода трансформатора , подключенного к источнику напряжения. В импеданс трансформатора должны войти сопротивления обмоток ( r2+ r1/ с учетом коэффициента трансформации и частоты с учетом скин-эффекта) , индуктивность рассеяния = (1-0,95)*L2 и приведенное активное сопротивление потерь в магнитопроводе. Стало быть, последовательно (как вариант - параллельно) с нагрузкой R надо будет включить емкость, достаточную для компенсации реактивной компоненты от трансформатора. Однако это приведет к тому, что трансформатор будет греться на величину активной мощности нагрузки, поэтому так никто из нормальных не делает.

отец хочет посадить училку по УК , вот и вся мотивация. От разряда банок 8000 мкф 400В аккурат примерно такие знаки должны быть , по личному опыту сужу , т.к. имел неосторожность по молодости.

разница по индуктивности будет ооочень небольшой. Однако Вы предложили интересный (для себя) эксперимент, который неплохо бы самому же провести.

вангую что ничего нет , только примерные характеристики для ружжа или подобного рэб девайса, где лчм по обыкновению делается на 555 таймере + какой либо ГУН. Линейности соответственно тоже никакой. Это провокационный комментарий, чтобы ТС, если хочет адекватной подсказки, побольше рассказал обществу.

очень странно, любой ток с правого конца дросселя в схеме так или иначе должен "вернуться" в шины питания полумоста. Иначе полумост теряет смысл совсем. Сумма токов возврата в шины и есть ток дросселя. " неподходит." - это, вероятно, надуманная проблема, имхо.

Если нет широкополосного осциллографа и не лень, то замените выход ДДС на циклический буфер заранее подготовленных отсчетов из 5 штук на период (для 60 МГц от тактовой 300). По идее проблема должна уйти. Ну или можно попробовать 4 либо 8 отсчетов на период через ДДС. Да, 60 МГц конечно не получите , но хоть что-то прояснится.

если есть такая возможность, посмотрите осциллоскопом с ВЧ дифф. пробником с полосой от 2 ГГц прямо по выходам ЦАП, что делается . В режиме автоматической развертки в течении 20 и более секунд, не меняются ли точки отсчетов на периоде по какой либо причине. При мееееедленно ползучей некогерентности из-за "широкого" аккумулятора DDS могут происходить редкие смены положения отсчетов , с соответствующей сменой нелинейности по этим отсчетам и естественно изменение картины реального спектра. Потому что на малых амплитудах в пределах 8 младших бит никто интегральную нелинейность в 3-4 МЗР не отменял. А 3-4 разряда из 8-ми это возможная болтанка нелинейности от 48 до 48-4*6=24 дБс Если DDS с двоичным аккумулятором фазы то когерентность после нескольких переполнений аккумулятора обязана нарушиться , т.к. 2^n не делится без остатка на 5-ку.

60 и 300 когерентны? по синей картинке симуляции вроде бы -да, но мало ли.

FIFO в байпасе? если да, то попробуйте включить. третья гармоника чуть повыше второй на спектре , как она себя ведет , аналогично меняется? Могут наверное остаться проблемы между доменами DAТАCLK и DACCLK При 0,-6,-12 dBFS вторая гармоника и третья хотя бы похожи на то, что в Fig 4 Fig 5 даташита ?

я против скрамов в разработке. Поучаствовал еще лет 10 назад. Пустая трата времени , имхо.

а как называется схема - вопрос нерешенный !!! Незачёт!

КПД , да , негодный , 80... ну макс 90 %. Не пойдет для ТС. А цена транзисторов для медицинского дрона непринципиальна, имхо. Вы знаете, сколько может стоить супер интеллектуальный дрон с десятками камер, бензогенератором на борту и георадаром, к тому же способный и заточенный летать строем ? Приблизительно "как пароход", имхо. мне тоже нравятся пушпулы: транзисторов меньше, активных потерь в транзисторах меньше, управлять ими легче - не нужны плавающие драйвера, транс, правда, чуть побольше из за двойных первичек с недогруженной медью. По мне так и отличий больше нету по сравнению с мостом. "Поциклово " - это как ? у ТС цикл заряда порядка 1 ms.