тау

Э3 схему пока не видел. Структурно по гетеродину нашлась картинка . По ней просто шунтируют обмотку ёмкостью Сш

когда К1 разомкнуто , петлевое усиление определяется 2-мя факторами. На более низких частотах преимущество у петли через интегратор на ОУ U2. Эта петля по току обмотки делает высокое выходное сопротивление мощного каскада, и чем ниже частота тем оно выше. Вторая петля на связях между Q2 и А4Q2 вступает в действие начиная с некоторых частот и выше. Она понижает выходной импеданс перед обмоткой. Этому же способствуют и локальные емкости б-к у А4Q2. При включении К1 на вход интегратора U2 кроме сигнала с датчика тока поступает ООС по напряжению с обмотки. Происходит расширение свойств низкого выходного импеданса в сторону более низких частот, по задумке авторов в пределе до порядка 4-5 Гц (С9, R24) или около того. Точное значение "качественного перехода" из низкого в высокий импеданс может даже не зависеть от C9 и определяться другими компонентами ( передача интегратора , индуктивность обмотки). То есть, описанный Вами эффект, проявляющийся на свободных колебаниях, в приведенной схеме может парироваться именно снижением выходного импеданса усилителя в низкочастотной области стабилизации тока. Это навскидку чисто что видит глаз. Можно при желании воткнуть этот кусок схемы в какой-нить спайс и посмотреть графики. Но отсутствие номиналов некоторых элементов могут привести к результатам далеким от того, что на самом деле.

Хороший вопрос. А Вы уже попробовали впараллель обмотке поставить приличной ёмкости конденсатор с утечками не хуже 10^-5 от рабочего тока обмотки? в тех временах, где обмотка нуждается в низком внешнем импедансе сработает емкость (100500? мкф), а на больщИх временах (бОльших чем 10*С*Rобм) с прогревом обмотки , емкость не сильно должна помешать при питании источником тока. Магнитный экран вокруг ЖИГа пробовали поставить ? первопричина видимо в том, что в режиме источника тока внешняя низкочастотная магнитная помеха пролезает в сферу, причем закороченная по АС обмотка этому мешает, что Вы и наблюдали. В общем случае должны вырисовываться некоторые т.т. например: выше частоты F2 выходной импеданс источника питания не должен быть более Z2 , а ниже частоты F1 выходной импеданс не должен быть менее Z1. Исходя из этих т.т. можно дальше думать, как это реализовать (или нельзя). Желательно раздвинуть F1 и F2 настолько , насколько позволяют остальные требования к источнику.

. Надо ещё раз будет посмотреть.

Для наиболее ленивых инженеров паять 2 диода для ФВ непозволительно. 🙂 Можно сигнал ошибки прямо на REf запускать совместно с синусоидальной опорой ( на картинке показано примерно как) Но, к сожалению, в данной теме для khach ему такой способ не подходит ( низкочастотный ФВ)

Имхо: для этого чфд1 отработает. Канал оос по фазе через ЧФД1 имеет один или два интегратора в своём пути и может обеспечить тот самый астатизм второго порядка, который например не предполагается по схеме с чфд2. А вообще полосы работы можно и вообще разделить , например для чфд2 вообще отсечь DC компоненту сигнала ООС фазы.

калькуляторы в топку. с учетом заряда электрона и времени 1000 секунд указанный хвост значения тока смысла не имеет, не говоря даже о шумах. Студенту заряд электрона должен быть известен. Если студен захочет предложить результат с миллиардными долями от заряда электрона в разумное время измерения такого тока, то студента надо лечить тем или иным способом.

наверное это вариант. Например рассчитать/сделать заведомо узкополосную фапч, с полосой 10 Гц . за пределами полосы на спектре наблюдать шумовой вклад ЖИГа.

это действительно так ? т.е. в установившемся режиме , после окончания перестройки на новую частоту и с целью работы в полосе для подавления шумов в этой полосе требуется такой размах ?

А как Вы собираетесь бороться с гармониками гетеродина, которые после внутренних делителей частоты max2871 имеют бешеный уровень (-20 дбс) и поэтому (если не принимать мер) создадут условия для появления фантомных "якобы сигналов" на выходе смесителя, якобы присутствующих например на частоте 5.8/3= 1,9G хотя сам сигнал реально находится на 5.8 G. ?

Plain, эта ваша фраза далека от истины. Минимум искажений ( и гармоник соответственно) будет при передаче энергии ( желательно ) на протяжении всего периода колебания в контуре. Это аксиома. очень просто. у вас мало потерь в контуре ( по вашему утверждению) , стало быть, используйте резонанс напряжений ( последовательный контур ) и раскачивайте относительно низковольтным меандром ( полумост в простоте). Умножите напряжение в Q раз, а Q у Вас большое ( хотя и секрет ) . Короче, задача у вас непростая, вытянуть из форума дельный совет не сообщая подробностей и параметров девайса с причиндалами. Можете получить вредный совет, при таких обстоятельствах и исходных данных.

а почему нет симметрии? неужто земляным крокодилом щупа цепляетесь к одному из стоков ?

делают же индукционные нагревалки по такой схеме. и даже продают любителям.

нет, и не уговаривайте 🙂 почему-то Вы решили что у ТС есть эти вредные диоды. Я не поддерживаю такую гипотезу. НЕТ, менять дроссели на транзисторы - только портить схему.

хм, почему мне видится питаемый током пушпул. две штуки - слева девайса и справа. Там пик пик примерно в 6 раза выше чем питание ( извините ,я ошибся раньше и говорил про 3*НV, на самом деле 6*15) на емкостях нагрузки амплитуда пик-пик равна амплитуде до развязывающего конденсатора 1 мкф. Это стоки IRFP460. На стоках ТС "видит" 15*10=150 вольт. Должно быть порядка 90 (2*45) Вы работаете на параллельный колебательный контур. Амплитуда на каждом конце этого контура "упирается" в среднее напряжение полуволны синуса , определяемое питанием и выравнивающим действием низковольтного дросселя в каждом стоке. оптимум - брать среднюю точку основного реактора. То есть делать катушку с отводом. Если два дросселя в стоках - их индуктивность выбирается по максимуму КПД и безопасному старту схемы (моделирование с корректными моделями вам в помощь) , обычно их индуктивность в 3-5 раз выше чем индуктивность реактора. Также повышенная индуктивность у двух питающих дросселей плохо сказывается на переходном процессе установления амплитуды автогенерации при резком изменении нагрузки. Данная схема в карандаше - негодная , может работать в синфазном режиме генерации на высокой частоте, которая не задается LC контуром обведенным штрихпунктиром. Проблема - в избыточном петлевом усилении за счет большого усиления в А B драйверах.

это иллюзия, из-за некорректных измерений. Если вы видите синус , то среднее значение каждого полупериода выравнивается с напряжением питания, ибо дросселем соединены. Автортрансформатора там нету, в этой связи выше чем в 3 раза пик-пик (дифф) не получить.

что то не вкурю. На схеме которую Вы приводили стоковые цепи через дроссели притянуты к +HV. Среднее значение напряжения за полупериод выключенного одиночного транзистора должно равняться напряжению +HV ( за дросселем). Т.е амплитуда напряжения на каждом стоке примерно в пи/2 выше этого HV ( по синусоидальным законам). Но два ключа с дифференциальным выходом и с симмметричными резонансными емкостями дадут пик-пик напряжения пи*HV ( Это при соблюдении синусоидальной формы в дифф режиме). Но Вы утверждаете, что у вас там в 10 раз выше, значит форма - не синус ( ну а как же иначе может быть, у вас на нижних ключах емкости в стоке нету). В консерватории надо что-то поправить или ту схему в топку. Синуса в 10 раз выше HV в вашей приведенной схеме быть не может.

нету, либо это уже не автогенератор. любую, практически. Напряжения 0..+15. И вообще, зачем вам синус и автогенераторы ? возбуждайте ваши пластины полупериодами синуса --- от ключевых схем с формированием купола "а-ля пол-синуса" да и дело с концом. Любой сдвиг фаз с принудительным возбуждениемм ключей можете получить. ZVS автоматом прилагается. Возбуждение от квадратурного генератора. Амплитуда пропорциональна напряжению питания. Просто на задачу посмотрите под другим углом, без архаичных заморочек.

TDC7200 не потянет в таком случае, она пики и провалы в экстремумах не обрабатывает.

Вы видимо хотели написать "сделать так, чтобы второй ZVS-автогенератор работал со сдвигом по фазе на 90' относительно первого"......

это так.

сейчас выяснится внезапно, что событием STOP является момент времени , соответствующий максимуму пика входного сигнала

где ваш ГУН ? . Как одним гуном обеспечите весь запрошенный диапазон 0.8-6ГГц ? в AD9361 кучка переключаемых гунов и делителей после них для целей обеспечения широкого диапазона.

Угу. схема далека от совершенства! Но, тем не менее , имеет возможность бесконечного улучшения. Все в "ваших руках"