=AK=

Нет в даташите OPA2241 такого параметра. Ток потребления +-36 мкА макс. на каждый ОУ. Из всех параметров даташита по цифрам наиболее близок к вашим фантазиям параметр "максимальный ток при к.з. выхода", он равен -30/+4 мА. Неужто у вас ОУ работает в режиме короткого замыкания выхода? :cranky: Какая нагрузка, такой и будет ток на выходе. Потому что транзисторы на выходе (внутри ОУ) разные. Тот, который тянет "вниз" (к минусу питания) может обеспечить бОльший выходной ток, чем тот, который тянет "вверх" (к плюсу питания).

ТЗ должно задавать некое входное сопротивление, чтобы было не хуже, чем у конкурентов. Нароимер, 150к. Соответственно, ставите R2=150к. После этого R4 расчитывается исходя из того, какой диапазон пороговых напряжений задан ТЗ, а также исходя из того, какие напряжения Vref выдает ЦАП (скажем, от 0 до 3.3В). У FPGA есть входная емкость, а также есть емкости монтажа. С учетом их рисуете эквивалентную схему и расчитываете R1 и C1. Когда протестируете макет, то эти номиналы уточните. R3 вообще говоря не нужен, но, возможно, с учетом емкостей монтажа как-то положительно влияет на АЧХ. На стандарт, при котором вход наиболее похож на компаратор. Не работал с Зайлинксом, но у Алтеры в Циклоне-1 (на котором как раз и сделан Лоджик Порт), помнится, можно было настроить на не-помню-какой не-шибко-популярный стандарт для общения с памятью, когда порог срабатывания был около 1 В, причем этот порог можно было задавать подачей опорного напряжениия на пины.

Да

Вы не делайте произвольные выводы из эквивалентной схемы, а в таблицу ABSOLUTE MAXIMUM RATINGS посмотрите: Supply Voltage, VS = (V+) – (V–) +7V И в тексте достаточно прямо сказано: with a wide input supply range of 2.2V to 5.5V and rail-to-rail input and output, makes it an outstanding choice for single-supply applications that run directly from batteries without regulation. В примерах тоже везде однополярное питание показано.

С чего вы взяли что он двуполярный? Это однополярный R-R усилитель, предельно допустимое напряжение питания 7В. А вы их, небось, от +-5В запитали, вот они и горят.

RX1000 использует амплитудную модуляцию. Не советую связываться, старье и отстой.

Вы это о чем? Я не менял схему включения вашего фототранзистора, он остался включенным точно так же, как был, с общим эмиттером. У вас входное напряжение 2В должно появиться на выходе тоже как 2В. Вот и сделайте 2В "виртуальной землей" (ВЗ). Входной сигнал меняется относительно ВЗ на -0.2В, выходной сигнал дожен меняться на -1В. Значит, классический неинвертирующий усилитель на ОУ, коэфф. усиления Ку=5, отношение резисторов в обратной связи должно быть 4:1. Теперь надо получить точку со смещением 2В. Делаем резистивный делитель, к 5В идет резистор R3=30 кОм, к земле идет резистор R4=20 кОм, а в точке их соединения получаем искомые 2В. К этой точке подключаем инвертирующий вход ОУ. Получилось, что "с точки зрения ОУ" его инв. вход поключили к ВЗ резистором 20*30(20+30) = 12 кОм. Теперь между выходом и инв. входом включаем резистор R5 = 12*4 = 48 кОм, чтобы получить Ку=5. Неинвертирующий вход подключаем к коллектору фототранзистора.

Я это делал лет 15 назад, где уж теперь ту схему искать. Да и транзисторы нынче всякие новые появились. Я, помнится, инфинеоновский юзал, на 350В в корпусе SOT-223, это был самый большой элемент.

Все равно это проще сделать без операционного усилителя. Фототранзистор в первом приближении является источником тока. * Когда свет в макс. удалёном положении, то напряжение на коллекторе равно 2В, падение напряжения на R1 равно 5В - 2В = 3В, а ток коллектора равен 3В / 0.2kОм = 15мА * Когда свет в макс. близком положении, то напряжение на коллекторе равно 1.8В, падение напряжения на R1 равно 5В - 1.8В = 3.2В, а ток коллектора равен 3.2В / 0.2kОм = 16мА * Изменение тока в 16мА - 15мА = 1мА должно создать на выходе изменение напряжения в 1В. Значит, сопротивление нагрузки фотодразнистора должно иметь величину R1 = 1В / 1мА = 1кОм. * Однако ток коллектора в 15 мА высосет весь ток, какой может выдать R1. Значит, в коллектор фототранзистора надо загнать ток от какого-то источника тока, достаточно высокоомного, чтобы он своим внутренним сопротивлением не оказывал влияния на нагрузку фототранзистора - резистор R1. Это можно сделать, например, при помощи парочки малосигнальных PNP дряньзисторов и пары резисторов, как показано на схеме: Величина тока задается резистором R3 и при 39 Омах составляет примерно 15 мА. На самом деле нужен источник тока величиной 12 мА, поскольку еще 3 мА выдаст резистор R1. Для точной настройки тока вместо R3 лучше использовать подстроечник величиной 47 Ом последовательно с резистором 22 Ома.

Странно. Когда на фототранзистор не падает свет, на его выходе должно быть 5В. Чтобы увеличить усиление, достаточно увеличить R1. Поставьте, скажем, R1 = 1к.

В аналогичном случае я ставил в качестве ключа высоковольтный n-МОП транзистор, который наглухо закрывал, когда напряжение на стоке превышало примерно 50 В.

"И глупость в маске мудреца, пророка" © Шекспир, Сонет 66 Ответы на свои вопросы вы получите, изучив тервер. Обратите особое внимание на теорему Муавра-Лапласа.

С чего это они вдруг стали медленными? Время срабатывания менее 15 нс. Может, вы их с газовыми разрядниками путаете?

COOS - предельно простая кооперативная микроось. Ни строчки на ассемблере, С и только С и ничего кроме С. COOS.rar

Вот уже несколько лет я время от времени покупаю что-нибудь в АлиЭкспресс. До сих пор никаких проблем не было.

В принципе несколько лучше было бы поставить по 100 Ом в затвор каждого полевика по-отдельности, чем соединять затворы. А так все ОК. Да, еще надо бы поставить резистор примерно 10к с выхода мк на землю. Это обеспечит выключенное состояние полевиков после включения питания, пока мк еще не запустился и не настроил порт на вывод.

BC847BPDW1T3G или аналогичная пара транзисторов NPN+PNP. Ценой 5 центов, а не доллар, как драйвер TC1426, который вы выбрали. TC1426 и иже с ним нужны для импульсных блоков питания, где частота переключения составляет десятки и сотни килогерц. А в вашей задаче, где частота переключения, очевидно, сотни герц, от силы - несколько килогерц, драйвер с такими характеристиками избыточен. Более того, высокая скорость переключения влечет за собой повышенный уровень помех, "звон" в земле и питании, от которого надо избавляться и от которого надо защищаться. Так что все супер-пупер переключательные характеристики TC1426 вам не пойдут впрок. Ставьте обычный двухтактный эмиттерный повторитель. С выхода повторителя на +5 повесьте подтягивающий резистор, порядка 1к, он поможет в статике держать напряжение на затворе полевика максимальным. Между выходом повторителя и затвором полевика ставьте резистор порядка 50...100 Ом. Он снизит помехи, при этом слегка увеличит динамические потери, но для ваших рабочих частот это несущественно.

ТС вроде бы хотел два в параллель поставить. Всего порядка 1...1.5 Вт на транзистор получится, это не так уж нетрудно рассеять.

IRF540 имеют емкость затвора 2 нФ. С резистором 3.3 к постоянная времени составит 6.6 мкс. А зачем так много, кому от этого лучше? Для ограничения тока через ногу процессора достаточно иметь пару сотен ом. Почему бы вам не уменьшить резистор, скажем, до 330 ом и, соответственно, на порядок уменьшить потери переключения? Сопротивление канала IRF540 не более 0.044 ом при напряжении на затворе 4 В. При токе 2 А статические потери не должны превышать 176 мВт, остальное - потери переключения. Один такой полевик 20 А потянет с большим трудом, если вообще потянет. У него всего 23 А при 100С, и при этом требуется на затвор подавать 10 В. Лучше поставить 2 или 3 в параллель. Заодно это уменьшит статические потери.

Да.

Я там вопросов не увидел. Вернее так: то, что я там увидел, нелестно характеризует ваш технический уровень. Поэтому я и задавал встречный вопрос - в чем, собственно, проблема? - давая вам шанс сказать что-то вменяемое. Но раз уж настаиваете - извольте, хотя вашим "вопросам" место в разделе "для начинающих". Точно так же подойду, как к заземленному. Поскольку проблему представляет не потенцал коврика, а разность потенциалов коврика и предмета, который на него кладут. Так что нет никакой принципиальной разницы, кладу ли я заряженный предмет на заземленный коврик с нулевым потенциалом, или же на коврик, имеющий свой собственный потенциал, отличный от нуля. В случае незаземленного коврика можно ожидать, что выравнивающие токи иногда могут иметь большую величину, чем для заземленного, это будет происходить в случаях, когда потенциалы коврика и предмета имеют разные знаки. Вот и вся разница. Ничего не делать. Поскольку коврики проводящие, то заряды уравняются. Причем проводимость коврика желательно иметь как можно более низкую, чтобы уменьшить токи выравнивания. То есть, чтобы заряды перетекали потихонечку. Например, дома на монтажном столе у меня лежит дешевый пластиковый антистатический коврик. Он двухслойный. Нижний черный слой довольно хорошо проводит, омметр показывает примерно 50к между щупами на расстоянии 10 мм. А верхний слой - рассеивающий, омметр показывает бесконечность. Соответственно, сверху на коврик я могу без опаски класть что угодно, выравнивающие токи будут мизерные. Мой коврик заземлен, но это несущественно, с тем же успехом он мог быть незаземленным. На работе лежат профессиональные коврики на резиновой основе. Они тоже двухслойные, нижний слой проводящий, верхний - рассеивающий. Резина специальная, держит температуру, поэтому их не проплавишь, если ткнешь паяльником. Но такие коврики уже совсем иные деньги стоят.

Электротехническая сталь является хорошим проводником. Если магнитное поле постоянное, то это не играет роли. Однако если поле переменное, то в стали наводятся вихревые токи. Точно так же, как они наводились бы во вторичной обмотке трансформатора. С той лишь разницей, что эта виртуальная вторичная обмотка замкнута накоротко, а вместо меди проводником является сталь. По этой причине сердечники трансформаторов и моторов делают не сплошными, а набирают из тонких листов стали, изолированных друг от друга лаком. Для частот 50...10000 Гц это успешно работает. Однако чем выше частота, тем тоньше должны быть листы, иначе растут потери. На частотах выше нескольких десятков кГц потери в стали становятся настолько велики, что ее становится невыгодно применять. Используют пермаллой или феррит, или что-то еще, имеющее высокое удельное сопротивление: порошковое железо, карбонильное железо, аморфные материалы и т.п. На частоте 700 кГц не всякий феррит будет хорошо работать, нужно выбирать подходящую марку. Кроме потерь на вихревые токи, есть потери на перемагничивание. Кода сердечник перемагничивается по частному циклу, он забирает часть энергии магнитного поля и пускает его на нагрев. Эти потери пропорциональны частоте, а также зависят от свойств материала (ширины петли гистерезиса) и от индукции в сердечнике (которая определяет частный цикл и, соответственно, задает площадь частной петли). Формулу вам никто не напишет. Потери в сердечнике зависят от многих факторов, которые в формулу не загонишь. В даташитах проводят графики зависимости удельных потерь материала от частоты.

Я использую решение довольно специфическое, "заточенное" под АЦП ADS1015. У него встроенный усилитель, поэтому в качестве шунта использую резисторы 10 Ом. Соответственно, в рабочем режиме напряжение на шунте не превышает 200 мВ, что недостаточно для отпирания кремниевого перехода. Вот это обстоятельство я и обыгрываю: от шунта идет отвод через резистор 100 Ом, к второму концу резистора подключен кондер 100 нФ на землю и встречно-параллельно включенные диоды с малой утечкой (сборка BAV199), тоже на землю. От этой точки - еще один резистор 100 Ом на вход АЦП.

Ув. kovigor предложил вам начать с чтения книг. Для скубента, не имеющего понятия "каким усилителем нормируется сигнал с датчиков перед подачей на ацп" - это самый полезный совет. В вашей задаче самое сложное - это связь с поверхностью и защита от воздействия окружающей среды. Все остальное, в общем-то, яйца выеденного не стоит.

С того, что и у синхронного, и у асинхронного двигателей частота вращения магнитного поля статора задается частотой сетевого напряжения. Эта частота называется синхронной частотой (или синхронной скоростью). Частота вращения ротора у синхронного мотора равна синхронной частоте, а у асинхронного - равна синхронной частоте минус "проскальзывание" (точнее, минус скольжение умноженное на синхронную частоту).