khach

Резонансный преобразователь с ФАПЧ без трансформатора на кипятильник, с учетом того что контурные конденсаторы и индуктор, которые задают частоту резонанса, находятся во вторичке? И щупами с допустимым напряжением 400В лезть в неизолированную от сети силу на 520В, а в импульсах от жесткого переключения там и 750 бывает? Оригинальные технические предложения.....

Мертвое время у 3526 задается резистором на Rd входе таймера и никак не связано с входом шатдауна, который мы тут обсуждаем.

Для резонансника с добротностью контура около 10 такой режим- прямой путь спалить транзисторы. Если уж такая защита сработала, то как минимум нужна задержка в несколько секунд чтобы струкутра транзисторов остыла а потом плавный пуск. Интересует именно небольшая подстройка в диапазоне 5-10% ширины импульса для коррекции разбаланса. Это режим упоминается в даташите, но реализации его не нашел. Читаем в даташите Symmetry correction capability и как его реализовать- инфы нет. Немного более развернуто упомянуто в https://ww1.microchip.com/downloads/en/Appnotes/PS-10_SG1525A-SG1526-SG1527A_AppNote.pdf около Figure 18. SG1526 Pulse Processing Logic

3524 и 3526 ( НЕ 3525) достаточно сильно отличаются по внутренней структуре. Я вообще не совсем понимаю как сигнал симметрии пройдет через metering f/f. Или его задержит до следующего такта? Тогда полярность коррекции должна быть обратной. Это если на трансформаторе измерять. А измерялось перед оптронами развязки драйверов, там так и написано. Пока нет возможности измерять прямо на трансформаторе- нет дифференциального ВВ щупа. Буду искать или заказывать. Зы. Унитроде рисует внутреннюю струкутру 3526 еще более по другому.

Конечно неодинаковая, с этого тема и начиналась. Вопрос- почему неодинаковая. Cама схема 3526 полностью симметрична в пределах цикла, есть механизм коррекции длительности импульса для сохранения симметрии, но его точного описания и примеров реализации найти не удалось. Известно только, что он импульсный, поэтому в схеме управления и детекции ассиметрии использовано несколько одновибраторов и триггеров на логике. И там или что то повреждено, или изначально неправильно настроено было.

Интересная идея. Если еще в копилку безумных идей- в зазор запихивали ЖИГ сферу и подключали с стробируему синхронно с инвертором СВЧ VNA через петлю связи. Получали очень быстрый магнетомтер с полосой реакции в мегагерцы. Но это для исследования динамики сердечников применялось, в реальный инвертор никто пихать такой датчик поля не будет.

Какая керамика для индукционной грелки на 10 квт? Там полипропилен с водяным охлаждением только выдержит, тем более долгорвеменно. Кстати, валяется предидущая версия этой грелки, где конденсаторы были в первичке- конденсаторам кранты, порвало корпуса, да и трансформатор был огромный- не две Ш образных феррита как сейчас, а штук 6 или 8. Почему так- без понятия. Но следует отметить, что конденсаторы там полусамодельные, не было в те времена промышленых конденсаторов для индукции на высокие частоты, ну или недоступны они были разработчику. Вот как пример китаец 15 квт- там два конденсатора последовательно в первичке ( белые боченки около трансформатора), и это судя по всему не из за электрической прочности, а чтобы конденсаторы успевали охлаждаться по поверхности. Да и в этом у меня сомнения есть, что выдержат долговременный режим без перегрева. Надо будет тепловизором посмотреть.

В новых конструкция десат в драйверах используется, но для него надо плату драйвера ставить прямо на модуль, чтобы сигнал с коллектора IGBT снять. В обсуждаемой конструкции это затруднено механически- места нет. Магнитные сенсоры на средечник- красиво, но не практично. Вот как такое совместить с теплообменниками водяного охлаждения сердечника и бандажами? Я конечно понимаю, что проще всего было бы выкинуть все и собрать на современной базе с современным управлением. Думал даже поставить готовый модуль управления от китайской индукционки, но там конденсатор в диагонали моста и поэтому проблемы балансировки не стоят. Кстати, может кто подключал к китайцам внешнее управление по ПИД от пирометра? Фильмы на ютубе есть https://www.youtube.com/watch?v=ztcSUypoy_k, а вот разводки сигналов аналогового управления на разьем ДУ в генераторе нет. Поставлю пока китайца временно, хотя индуктор прийдется переделывать. PS. Вроде нашел статью с датчиком тока в шине питания, но там все таки холл а не ТТ https://www.researchgate.net/publication/343959419_Hybrid_Current-Mode_Control_of_PSFB_Converter_to_Compensate_Slew_Interval_and_Prevent_Magnetic_Saturation_of_Transformers Рис4 рис7 немного похожи на мой случай.

Нет, там всегда были модуля типа GB без последовательного диода. Если бы там были GBD так бы и написал. Защиты по десат в драйверах тоже нет, возможно это бы тоже помогло решить проблему, но задача переделать всю схему не стоит.

Защиту еще не разрисовал схему полностью, скорее всего после НГ найду на это время. Там несколько штук CMOS микросхем 4000 серии, в том числе 3 одновибратора и триггер. Надо со времянкой и логикой работы разобраться. Появилось подозрение, что трансформатор защиты могли просто другой стороной установить при замене транзисторов, из за этого схема симметрирования получила ПОС вместо ООС, но это еще надо будет проверить. Есть идеи, как вводить управляемый разбаланс в H-мост, чтобы посмотреть как схема симмтерирования с ним борется? Дополнительной обмотки с диодами и реостатом с регулировкой средней точки хватит? Диодов внешних нет, они внутри 200а модулей IGBT в виде отдельных кристаллов и так упакованы и их характеристики даны в даташитах. Да и символ IGBT c диодом не нашел в библиотеке а рисовать некогда было. Вот чего не нарисовал- так это снабберных конденсаторов прямо на транзисторных модулях. Там полипропиленновые прикручены прямо на модуля, но емкость не скажу, что то в долях мкф.

О да, помню эту тему, там очень забавные издевательства над ферритами показаны. Я нашел вариант немного похожий на то что у меня, но это еще домикросхемная эпоха, там токовый трансформатор со средней точкой во вторичной обмотке использовался. И синхронные детекторы или интеграторы со сбросом управлялись от дополнительной обмотки силового трансформатора. Идея в общем понятна- симметричный мост будет брать энергию от шины питания одинаковыми импульсами в каждый полупериод моста. Если амплитуда ( или интеграл) импульсов не одинаков- надо их выровнять подстраивая ширину ШИМ. Возможна еще зашита от насыщения сердечника по анализу высшей гармоники ( шпили тока на верху импульса)

В смысле бесполезен? Там половина схемы защиты и симметрии на нем организована. Да, уровни тока меньше, чем в диагонали моста. Но и трансформатор можно мотать с другим соотношением числа витков. Судя по всему это привет из прошлого, когда датчики тока на базе холловских сенсоров еще не были доступны, а флюксгейты были слишком дороги для такого применения. Пытаюсь найти примеры схем обработки сигнала с таким датчиком, но все современные на базе холловского сенсора организованы, а старые гугл не ищет , т.к релевантность низкая.

Схема неправильная сорри быстро рисовал что получится на быструю руку. Там даже диагональ моста замкнута. потом перерисую. Конденсаторы конечно последовтаельно в контуре с трасформатором и индуктором.

Резонанный преобразователь с хардсвичем. Как ни странно. Переключение транзисторов задается ШИМ по мощности и не связано с моментам перехода тока или напряжения через ноль. Вот осциллограммы двух каналов управления драйверами одного плеча силового H-моста перед оптронной развязкой и ток в первичке. Моменты переключения видны отчетливо по пичку помех. Зы. Кое что стало прояснятся- в схеме два токовых трансофрматора, один в диагонали моста как обычно, а второй между конденсатором фильтра и мостом. Вот с этого Т3 и снимается импульсный ток, который отвечает за симметрию. В схеме есть триггер и то ли синхронный детектор то ли что то подобное, что сравнивает две полуволны потребления тока от фильтра и на основании этого сигнала управляет симметрией моста. И что то там сошло с ума.

Нет, резисторы в затворе остались такие же. Там вроде 2R7 ома стоят при питания драйверов от летающего источника +-15в. Т.е достаточно жесткий хардсвич. Транзисторы в драйвере базы BD243 BD244 - 6 амперные, быстрые по сравнению с IGBT.. Драйвера в порядке, проверено заменой.

Нет, в преобразователе только обратная связь по току от токового трасформатора в первичке. По нему и АПЧ работает, и регулировка амплитуды. Алгоритм управления весьма необычен- и ФАПЧ, и ШИМ одновременно. Т.е частота меняется так чтобы система была в резонансе ( зависит от того, что в индуктор вставляют) а ШИМ ( симметричный) регулирует мощность. Выпрямитель питания силового моста не управляемый, обычно в индукционках мощность выпрямителем регулируют. Силовые ключи уже сдеградировали до стадии обугленных останков, заменены на новые, более быстрые. Старых, медленных, ключей уже не найти. Раньше стояли SKM200GB123, сейчас более быстрые SKM200GB128. Зачем такой дикий запас по мощности и току- без понятия, все вопросы к разработчику.

А что трещина изменит? Сердечник далек от насыщения- мощности в контуре ватт 500 при тестах, а сердечник 10 квт выдерживает, водяное охлаждление и сердечника , и вторички. В выходных цепях никаких выпрямителей нет- только резонансные конденсаторы водоохлождаемые и выходной индуктор. Откуда ассиметрии взятся? Ток синусоидальный, горба на середине синусоиды нет- насыщения сердечника тоже не видно. Спрашивали про конструкцию- 4 больших ферритовых Ш-образных, между ними пластина водяного теплоотвода. Размер Ш- большой, более 120мм, со штангелем не подобраться чтобы точнее измерить. Марка феррита- без понятия. Есть ли зазор- тоже неизвестно, это весь трансформатор раскручивать надо.

Токовый щуп осциллографа ( индуктивный с холлом) на диагональ моста. Наблюдаем симметричный ток, близкий к синусу. Поднимаем мощность регулятором. Амплитуда тока растет, потом достаточно резкий уход от нулевой линии вниз ( для заданной полярности щупа). Когда питание было от сети это кончалось сгоревшим предохранителем или силовыми транзисторами. Сейчас запитаны от разделительного трансформатора с ограничителем тока, так что только амперметр показывает резкий рост потребляемого тока. В принципе, если не загонять блок в аварийный режим, то он работает на 75-80 процентов номинальнйо мощности. Этого достаточно, если не допускать аварии. Если не получится регулировать симметрию или найти причину такого поведения, то просто заведу сигнал на защиту, отключу контроллер при появлении постоянки в диагонали.

Да знаю я как это в современном мире делается, мне надо понять как это работало 30 лет назад и почему перестало. Для пущего веселья- это резонасник, индукционная грелка. На контроллере, который для резонансника никогда предназнечен не был. И внешний обвес, схемы которого нет, рулит и таймером 3526, и его дедтаймами. Но все равно непонятно, откуда ассиметрия лезет, там же двойное триггерование ШИМ сигнала для симметричности. Схему конечно прийдется разрисовать, куча работы...

Питание вроде в порядке- там отдельный источник 24В питает управление. В обвязке контроллера конденсаторы полипропилен- с ними ничего не будет. Да и до 6-7 квт источник работает нормально, а выше бабах делает. Сначала грешили на оптроны драйверов затворов, но потом проверили и это не они виноваты. То ли тразисторы слегка разные ( IGBT сборки 200А) и на больших токах лезет разбаланс, то ли что то с управлением. Оптимально хотим сделать автоматический баланс по датчику тока холла. Датчик есть, но теперь непонятно, как завести управляющий сигнал в схему.

Добрый день! Прошу помощи клуба. Дано: Мощный источник 10квт полный мост. Трехфазное питание. Работал долго и счастливо, но начал палить силовые транзисторы. Оказалось, что при мощности близкой к максимальной нарушается симметия моста, появляется постоянный ток через первичку трансформатора. Разделительного конденсатора в диагонали нет и конмтруктивно его туда не добавить. Управление от древней SG3526. А теперь вопрос- в даташите на SG3526 указано Ports Symmetry Correction Capability и эта функция как то реализуется через вход Shutdown. Найти примеры реализации этой цепи не получилось. Может кто то встречал в древних аппнотах как оно должно было выглядить?

Как то наткнулся на схему промышленной индукционки с фапч на базе 4066, но частота 4066 в 16 раз больше резонансной частоты инвертора. И потом из этой частоты на цифровых микросхемах формируются и сигналы управления транзисторами, и мертвые времена между верхним и нижним транзистором. Схема надежная, только микросхем куча. как бы это все упаковать в один-два корпуса? PS. Операционник слева- вход обратной связи от токового трансформатора, справа- выходы на драйвера транзисторов IGBT.

Есть конечно, но тут вопрос с доставаемостью и ценой. Иногда бывает смысл ковырять транзисторы из китайских зарядок GaN. А так например что можно выдавить из совсем для этого вроде не предназначенных транзисторов. https://www.semanticscholar.org/paper/13.56MHz-High-Power-Half-Bridge-GaN-HEMT-Resonant-Oyane-Senanayake/4d9b8f4daef75ccda03a500f99f477e6f4cbe132 Там достаточно дешевые gansystem транзисторы использованы. Но вопросы управления затвором нитридных транзисторов наверно в отдельную тему надо- там очень все по другому.

Имеет задача мировые аналоги, но специфическая. Импульсные драйвера мощных лазеров. Микросекунды это ни о чем, а вот когда нужен фронт тока в 150а в течении 5 нс обеспечить, а потом так же быстро закрыть, притом без индуктивных выбросов, то токи затворов бывают в десятки А, с хитрой формой. Да и транзисторы были кремниевые хитрые, типа таких, да и драйвера к ним особенные. К счастью с переходом на нитрид GaN с этим по-легче стало. Ну а вторая задача, где эта проблема вылазила- энергоэффективные ( с высоким КПД) генераторы промышленной РЧ 13.6 МГц и 42Мгц для разной плазменной технологии.

Проблемы с направлением обмена это для ремонта и ретрофитинга ( замены процессора на более другой) у древней научной и измерительной аппаратуры. Когда например измерительный блок еще рабочий а процессор подох. Ну или оригинальное программное обеспечение не имеет отладочных режимов и приходится садиться на шину древнего прибора современным самодельным эмулятором.