=AK=

"попробовал собрать схему с оптотроном АОТ128, приведённую в даташите (вариант 2 стр 13)", "Если на вход к1182пм1 ничего не подавать, то лампа горит, а это очень плохо, тк при включении питания лампа моргнёт" (с)

Человеку надо, чтобы при обесточенном управлении оптрона (т.е. нет питания со стороны светодиода) яркость диммера была минимальная. Как вы ни подключайте светодиод, если там нет питания, то через светодиод не будет течь ток.

Значит, маловато напруги, чтобы Q2 открывался. Тогда попробуйте слегка измененный вариант, где на базу Q2 подается смещение извне. R1, R2 должны быть такого размера и типа, чтобы выдерживать сетевое напряжение

Если замкнулись несколько пластин в магнитопроводе, образовав короткозамкнутый виток небольшой площади, то это ни на что не повлияет, кроме как на потери.

Вы правы. Я поэтому и сказал "попробуйте"... Скорей всего, будет работать. Правильно Да. Вообще лучше взять оптрон без вывода базы. R1=100k (от него будет зависеть макс. яркость), Q2=BC547B, R2=100 Ом, C1=10 мкФ Нет, не должна загореться. Конденсатор не даст, а там и Q2 откроется.

Попробуйте так, незатейливо:

1. Предположим, что в отжатом положении кнопка находится в верхнем (по схеме) положении. На вход U1 через кнопку поступает Vcc (или логическая "1"). На выходе первого инвертора U1 будет "0", на выходе второго инвертора "1" (то есть, Vcc). Ток через R1 не течет, поскольку с обоих сторон напряжение одинаковое, Vcc, значит, падение напряжения на R1 равно нулю. 2. Начинаем нажимать кнопку. Контакт кнопки начинает путешествие из верхнего в нижнее (по схеме) положение. Пока он не "долетел" до нижнего положения, он "висит в воздухе". Однако вход U1 не висит "в воздухе", резистор R1 удерживает на входе U1 такое же напряжение, какое есть на выходе U2. Схема "помнит" свое предыдущее состояние. 3. Контакт кнопки долетает до нижнего положения и замыкает вход U1 на землю, на входе появляется логический "0". Вскоре после этого (через десяток-другой наносекунд) на выходе U1 появится "1", и затем на выходе U2 появится "0". Схема перешла в противоположное устойчивое состояние. 4. Через какое-то время контакт кнопки отпружинивает и слегка отлетает наверх, в воздух. Контакт размыкается. Это есть начало дребезга контакта. Однако схема не меняет своего состояния, резистор R1 удерживает нулевое напряжение на входе. Сколько бы кнопка ни дребезжала, состояние схемы не изменится. 5. При отпускании кнопки все происходит тем же чередом в обратном порядке.

Непонятно. Еще раз: я определяю величины точно в том же порядке, что и вы. Почему вы думаете, что мы с вами используем разный порядок определения величин?

Я не очень внимательно следил за обсуждением, однако мне показалось, что некоторые участнеги как-то смешивают в одну кучу триггеры Шмитта и схемы bus-hold. 1. Для подавления дребезга переключателя можно использовать RS-триггер или схему bus-hold, в простейшем случае реализуемую так: Это не триггер Шмитта. Добавив еще один резистор R2 (при условии R2<<R1), можно превратить эту схему в триггер Шмитта. Однако свойства ее при этом не изменятся, она будет работать так же, как предыдущая. Вернее, она будет работать немного более надежно, поскольку резистор R2 дополнительно защитит вход U1 от помех. А то, что эта схема формально стала триггером Шмитта, по сути никак не повлияло на нее, она осталась схемой bus-hold. Более того, в первой схеме вместо инверторов U1, U2 можно было бы поставить неинвертирующий триггер Шмитта. И опять, это не играет никакой роли, схема будет функционировать так же, как и раньше. То есть, она останется схемой bus-hold Зато если вы уберете резистор R1, то схема более не будет подавлять дребезг, она перестанет быть схемой bus-hold. Без R1 она не будет подавлять дребезг и в том случае, если вы примените неинвертирующий триггер Шмитта вместо U1, U2. Предлагаемые мною микросхемы со свойством bus-hold по входу позволят вам избавиться от резисторов. 2. Что же касается схемы, предложенной ув. Visor, то она работает с контактом на замыкание, что является большим преимуществом - можно использовать дешевые кнопки. Для нее действительно нужен триггер Шмитта. Однако, в отличие от обсуждавшихся схем bus-hold, для нее вовсе не нужен неинвертирующий триггер Шмитта. Более доступный инвертирующий будет работать ничуть не хуже, достаточно лишь слегка изменить схему включения: Тогда при нажатии на кнопку SW на выходе инвертирующего триггера Шмитта U1 будет высокий уровень.

3 шт, зато в малом корпусе http://www.fairchildsemi.com/pf/NC/NC7NZ17.html Ищите среди шинных драйверов, что-то вроде 74хх244, или среди октальных латчей 74хх373. В каких-то сериях, помнится, встречал на входах встроенные триггера Шмитта. Если вы собираетесь использовать кнопки с контактом на переключение, то дребезг подавят схемы, у которых входы имеют фичу bus-hold, например, 74ALVCH16244

Я все подробно расписал. Из-за того, что вы не учли изменение напряжения на вторичной на холостом ходу и под нагрузкой, а также из-за того, что вы не учли изменение падения напряжения на мостике на хх и под нагрузкой, и еще из-за того, что вы забыли посчитать для сетевого 220В-15%, результат у вас получился чрезмерно оптимистический. Не понимаю, с чего вы взяли что я считаю по-другому. Посмотрите еще раз внимательнее. Я считаю так же как вы, но при этом не забываю учитывать важные факторы, влияющие на результат.

Наверное, я не понял, что вы хотели сказать. Поясните. Придет не с транса, а с диодного мостика. И на холостом ходу, ток нагрузки 0. Напряжение на вторичной у транса уменьшается примерно на 10% при полной нагрузке. Падение напряжения на диодном мостике под нагрузкой тоже увеличивается примерно на 1В по сравнению с хх. На холостом ходу после мостика (35В * 0.9) = 31.5В Под нагрузкой после мостика (35В * 0.9 * 0.9) - 1В = 27.35В (под нагрузкой напряжение на вторичке упало на 10%, и еще лишний вольт падает на мостике) При сетевом напряжении 220В-15%, под нагрузкой после мостика амлитудное будет всего 23.1В. Поскольку напряжение на входе регулятора не должно опускаться ниже 18В + 2.5В = 20.5В, то допустимая амплитуда пульсаций составит всего 23.1В - 20.5 = 2.6В, то есть, 11%. Следовательно, С1=470 мкФ будет недостаточно, надо ставить вдвое-втрое больше. Лучше всего включить три конденсатора по 470 мкФ параллельно, тогда привыходе из строя (высыхании) любого из них работоспособность не нарушится. Также надо иметь запас на случай постепенной потери емкости кондера в течении срока службы, они понемногу "высыхают". Кроме того, есть еще один фактор, достойный упоминания. Алюминиевые электролитические кондеры имеют оговоренную в даташитах макс. величину импульсного тока. Обычно она несколько меньше, чем 1 мА на 1 мкФ. При токе нагрузки 0.5А имульсный ток через С1 будет несколько больше чем 0.5 А (peak-to-peak). Это еще один довод в пользу С1 емкостью в 1000....1500 мкФ. Нет

Они не учитывают, что при 47 мкФ пульсации будут более 50%. При выходном напряжении 18В и минимум 2.5В падения напряжения на регуляторе, необходимых для того, чтобы он нормально работал, минимальное входное напряжение составит 20.5В. При 50% пульсации максимальное входное составит 41В, это больше, чем регулятор может выдержать. Если еще учитывать колебания сетевого напряжения -10+15%, а также колебания напряжения на вторичной обмотке транса при изменении тока нагрузки (порядка 10%), то даже 20% пульсация может оказаться неприемлемо высокой.

Примерно 20%.

C1=0.33 мкФ было бы достаточно, если бы регулятор использовался в схеме, проводимой в даташите, то есть при питании от источника напряжения постоянного тока. Тогда как на выходе диодного моста должен стоять конденсатор, сглаживающий пульсации, из расчета примерно 1 мкФ на каждый 1 мА потребляемого тока. Поскольку ток холостого хода самого регулятора согласно даташиту равен 6 мА, то не следует использовать С1 с номиналом менее 6 мкФ даже если ток нагрузки регулятора равен нулю. Adlex совершенно справедливo рекомендовал С1 равный 470 мкФ для нагрузки в пол ампера.

Это самопальные эпоксидные заливки такое могут вытворять. Силиконовые для этого слишком мягкие, после высыхания они как резина.

Мы не заливаем целиком всю плату. На покрытие тех деталей, которые надо защитить, уходит не так уж много. Вопрос был не про то, как сделать устройство, работающее будучи постоянно погруженным в воду. Кстати, в этом случае я бы использовал герметичный корпус, а от капель конденсата все равно спасался бы силиконовой заливкой.

То есть, емкости были сделаны еще более разными, а эффект исчез. :) В рассказанном мною примере корпус соединялся с землей платы. В одной точке. ;) Сосредоточенная емкость величиной более десятка пик в этом контексте вообще должна рассматриваться не как емкость, а как кyсок провода. И интересовать нас бyдет не емкость этого кондера, а индуктивность этого куска провода.

Пока испытывал - просто поливал из тюбика, купленного в Фарнелле (примерно 50 баксов за тюбик размером с тюбик зубной пасты). В серии наносят субконтракторы, как и чем - меня не интересовало. Иногда образуются, мелкие, диаметром примерно миллиметр и меньше. Никак ни на что не влияют, разве что только расход силикона уменьшают.

В свое время я перепробовал все доступные лаки, включая эпоксидные, около десятка разных. Наносил до 3 слоев. И прошел к выводу, что лаки не годятся для защиты от влаги. В принципе не годятся. Лак образует тонкую пленку, которая на острых углах (например, на гранях прямоуг. выводов) будет гарантированно "проткнута" насквозь острыми заусенцами. Лак защищает только от коррозии. По настоящему от воздействия окр. среды защищает только объемная заливка, такая как силиконовая 3140. Она должна накрывать все цепи как подушка. У 3140 идеально подобрана вязкость, она растекается поверх компонентов, обеспечивая слой толщиной не менее полумиллиметра. После высыхания работающую плату можно хоть морской водой поливать (что мы и делали при испытаниях). Не говоря уж о ремонтопригодности. Силикон легко расковыривается, после ремонта "пораненное" место без проблем заливается снова.

Это дорогие, медленные и сравнительно редкие драйверы, я же говорил про стандартные.

Фотодиодный режим включения R1, C1 заодно представляют собой ФНЧ первого порядка с частотой среза f = 1/(2*п*R1*C1) = 159 Hz

В RS-485 повторитель нужен, если кол-во узлов в сегменте превышает 32. То есть, на 300 узлов (квартир) потребуется ~10 повторителей

Усилители, выдерживающие большое синфазное (типа INA117), этому условию удовлетворяют. Каких "больших"? Приведите пожалуйста оценочные значения. Я привел телефонные линии как пример линий, выходящих за пределы здания. Для них требования к изоляции намного выше, чем к промконтроллерам. В некоторых странах для обычного оборудования испытательное напряжение изоляции равно 3750 В, а для телефонного - 4500 В При этом наверняка использовались усилители, работающие с синфазными в пределах до +-10 В. Вот если бы там стояли усилители, работающие при синфазном хотя бы +-100 В, проблем бы не было.

Заливаем силиконом Dow-Corning 3140 http://www.dowcorning.com/content/etronics...cs_cc_rtvov.asp Прекрасные результаты, но заливка дорогая.