=AK=

Без цифр сравнение бессмысленно. Ну, нравится вам мо-пермаллой, используйте его на здоровье. Мне, например, сендаст нравится (Super-MSS), но для меня это еще не повод голословно рекомендовать его всем подряд. Вот если я дам ссылку на пдф-ку с характеристиками, тогда можно. :) Мо-пермаллой насыщается примерно при 0.7 Т, силовые ферриты - примерно при 0.45 Т, сендаст - при 1 Т, порошковое железо - при 1.1 T (но порошковое железо имеет большие потери и может использоваться только на низких частотах). При этом сендаст дешевле мо-пермаллоя. Это вполне понятно, если сравнить состав: Mо-пермаллой - 2% молибдена, 81% никеля и 17% железа Сендаст - 6% алюминия, 9% кремния и 85% железа Порошковое железо - 50% никеля и 50% железа

Например, когда соединяете две Ш - половинки, прокладываете между ними прокладку из картона. Если толщина картона 1 мм, то суммарная ширина зазора получится 2 мм

Когда через каждый квадратный мм сечения провода протекает ток 2.565 А

http://www.adam.com.au/akouz/chokes.html#H4 Если дроссель имеет недостаточный запас по току, то выбирайте больший размер сердечника и одновременно увеличивайте зазор в сердечнике.

Сердечник удобнее брать с зазором, а не маяться в поисках материала с низкой проницаемостью Чем он "подходит лучше"? Название красивее? :) Для тока 2А достаточно, http://www.adam.com.au/akouz/chokes_table7.html Для тока 10А надо класть пучок из 5 проводников 1мм Это значит, что уже при малом токе такой маленький сердечник войдет в насыщение. А при токе 10 А он бyдет находиться в таком глубоком насыщении, что не будет оказывать почти никакого влияния - катушка будет себя вести так же, как если бы была намотана на деревяшке (т.е. в воздухе). Соответственно, проницаемость сердечника при этом окажется не 700, а единица, т.е. индуктивность будет в 700 раз меньше, чем вам хотелось бы.

У ULN2803 падение напряжения на открытом ключе до 1.6 В при токе 0.35А, т.е. почти 0.6 Вт на ключ. При 5 одновременно включенных ключах рассеиваемая мощность порядка 3 Вт, даже с учетом параллельного включения двух ULN2803. Tогда как допускается не более 2 Вт при 25 С. Неудивительно, что сгорели.

Проницаемость трансф. железа примерно 1000, индукция насыщения примерно 1 Гн. Формулы здесь http://www.adam.com.au/akouz/chokes.html

Вот структура тиристора: Вот структура симистора: Расскажите, где там "два тиристора"? :) Недостатки симистора: более вероятны ложные срабатывания, чем при использовании двух встречно-параллельных тиристоров

Впервые слышу, чтобы кто-то подавал отрицательное запирающее напряжение на затвор. "Откуда дровишки?" (с)

http://en.wikipedia.org/wiki/Switch_statement

Когда вы соединяете два устройства кабелем, потенциалы земель этих двух устройств становятся одинаковыми. Сгорят или нет цепи, связанные с кабелем, зависит от нескольких обстоятельств. 1. Каковы были потенциалы земель этих двух устройств до подключения кабеля? Если оба устройства имели общее заземление (помимо кабеля), то их земли в момент подключения имели одинаковый потенциал, поэтому при подключении через кабель не пробежит кратковременный выравнивающий ток, способный выжечь устройство. Если же общего заземления нет, то уж как повезет, может, сто раз подключите и ничего не будет, а на сто первый сдохнет. 2. При включении кабеля, соединяется ли контакт земли первым? В грамотном разъеме контакты земли/питания сделаны длиннее сигнальных, поэтому выравнивающие токи не шарахают по сигнальным цепям. 3. Защищены ли сигнальные цепи от прохождения выравнивающих токов?

Можно сделать без реле, на транзисторах. Обычно соленоиды потребляют большой ток, поэтому транзисторы наверное придется брать с большим усилением, может даже составные (Дарлингтоны)

Нет. Для конечного потребителя сетевое всегда подается со вторичной обмотки распределительного транса. Один конец этой обмотки заземлен. Провод, соединенный с заземленным концом обмотки - нейтраль. Провод, соединенный с незаземленным концом обмотки - фаза. При отсутствии нагрузки напряжение между нейтралью и землей равно нулю. При наличии (хоть где-нибудь) нагрузок напряжение между нейтралью и землей равно падению напряжения на проводах нейтрали. При авариях (когда где-то возникает к.з.) напряжение между нейтралью и землей может кратковременно (пока не сработают автоматы защиты) подскакивать до половины сетевого - этого может оказаться вполне достаточно, чтобы убить, если держаться за провод нейтрали. Нет. От -311В до +311В.

Это называется rail-to-rail ОУ. Точнее - rail-to-rail "по выходу". Их много всяких. Можно было уменьшить сопротивление шунта - заодно потери в шунте уменьшились бы.

ТопоР-ом можно развести, бесплатная версия lite разводит до 125 пинов http://www.freestyleteam.com/index.php

При отладке таких устр-в ОБЯЗАТЕЛЬНО надо использовать изолирующий трансформатор. Это мощный сетевой транс с обмотками 1:1. Отлаживаемое устр-во подключается к вторичной, поэтому касание одной рукой не вызовет удара током. И еще, осциллограф можно подключать без опаски его спалить. Если нет мощного транса 1:1, то хотя бы маломощный, просто нагрузку уменьшить насколько можно или вообще убрать покамест. Без осциллографа такое устр-во отлаживать очень плохо, а новичку - совершенно безнадежно, пустая трата времени.

Поставьте телекамеру и компьютер с искусственным интеллектом, способным распознавать образы.

Я думаю, это лишнее. Даже с выбранными вами номиналами это условие выполняется с хорошим запасом. А ведь ничто не мешает еще увеличить номиналы всех резисторов, скажем, примерно раза в 2.

Да. Да. Нет. Если опорное 2,56В, то виртульная земля, которая "где-то посередине", равна примерно 1.28 В. Значит, при отсутствии тока в шунте на входе АЦП будет 1.28 В, при максимальном положительном токе в шунте 2.56 В, при максимальном отрицательном токе в шунте 0 В. То есть, "максимальное отклонение напряжения" на входе АЦП относительно "нулевого" (виртуальная земля 1.28 В) составляет +/-1.28 В, т.е половину Vref. Тип ОУ к этому не имеет отношения. "Максимальное отклонение напряжения на шунте" (т.е. амлитуда падения напряжения на шунте) должно быть меньше в Ку раз. При Vref/2=1.28 В и Ку=10 на шунте может падать до +/- 128 мВ. При сопротивлении шунта 20 мОм макс. амплитуда тока в шунте, при которой напряжение на входе АЦП не выйдет за рабочий диапазон (от 0 до 2.56 В) будет +/- 6.4 А Это Vref выбиррано ниже чем Vcc=5 В на полтора вольта потому что выбранный дешевый ОУ не может разогнать сигнал до 5 В при 5 В питания. Если бы был выбран ОУ с выходом rail-to-rail, то имело бы смысл взять опорное 5 В, а не 2.56 В. А также тем, к какому источнику они подключены. Виртуальная земля дифф. усилителя должна быть примерно равна половине Vref. Если Vref физически недоступно (т.е. не выведено на ножки микропроцессора), то в качестве источника смещения приходится брать то, что под руку подвернулось, т.е. питание +5В. Если Vref=2.56 В доступно, то R2 надо подключить к этому источнику Vref (это уменьшит суммарную погрешность измерения), а резисторы R2 и R3 сделать равными. Нет. Оно определяется тем, к какому напряжению подключен Rg в классической схеме. при условии что R4/R6 = R1/(R2||R3) Да

Возвращаясь к вопросу о макс. допустимом отрицательном токе через шунт при использовании дифф. усилителя на основе ОУ семейства LM358 в случае, если не используется специальная защита. Сначала перерисуем схему ув. Baser-а так, чтобы добиться немного лучшей симметрии без использования нестандартных номиналов резисторов: При отсутствии вх. сигнала на выходе ОУ имеем 1.4079 В, на входах ОУ - смещение 149.4 мВ. При подаче сигнала на выходе получаем (зеленая линия - ток через R8, красная - напряжение на выходе ОУ): Для того, чтобы напряжение на + входе ОУ улетело ниже предельно-допустимого -0.3 В нужен не такой уж большой ток, порядка 20 А. Теперь добавим в схему два резистора, R10 и R11, которые подтянут входы ОУ к +5 В Поскольку резисторы одинаковые, поведение схемы в нормальном режиме не изменилось. Однако среднее напряжение на входах ОУ возросло со 149.4 мВ до 2.755 В. Теперь для того чтобы загнать напряжение на + входе ОУ ниже -0.3 В нужен гораздо больший ток, порядка четверти килоампера. На графике показано напряжение на + входе ОУ (красн.) и ток через шунт (зелен): Однако есть еще более простой и изящный способ добиться робастности такого усилителя. Вместо того, чтобы добавлять дополнительные резисторы, достаточно изменить полярность питания ОУ и микроконтроллера. То есть, вместо того, чтобы +5 сделать шиной питания, а -5 - "общим", достаточно назначить +5 - "общим", а -5 - шиной питания. Соответственно, напряжение на входах ОУ будет равно (5-0.149) = 4.85 В относительно минуса питания, а для того, чтобы напряжение улетело до -5.3 В (относительно общего) понадобится ток через шунт величиной в пол килоампера. Заодно симистором можно будет управлять "напрямую" без оптосимисторов, а используя простой буферок на транзисторе. Ведь симистор прекрасно управляется "минусом". Что же касается измерения сетевого напряжения, то вот такая простая схема ограничивает напряжение на входе АЦП не ниже -0.3 В и не выше +5.3 В даже при использовании обычных кремниевых диодов:

Делитель должен состоять из трех резисторов. Высокоомный резистор между сетью и входом АЦП один низкоомный со входа АЦП на землю, второй - со входа АЦП на +5 В. На входе АЦП будет ослабленное сетевое со серединой в +2.5 В, примерно такое же, как я приводил для выхода ОУ.

Это нештатный режим. JEDEC требует, чтобы при статических разрядах ток до 20 мА не вызывал "защелкивания". Однако это не значит, что в пин можно вдувать постоянный ток 10 мА. Были люди, которые дотошно выпытывали у тексуппорта Атмела, сколько можно гнать постоянного тока через защитные диоды какой-то их Атмег. Оказалось, не более 0.5 мА, как я помню.

Все та же схема, шунт 0.02R, R2=R3=200k, R6=100k, R1=R4=10k Результат прогона на симуляторе, выходное напряжение ОУ: Вполне пригодно для АЦП с Vref = 5 В Если можно, то в даташите об этом должно быть сказано.

Обычно АЦП меряет напряжение в диапазоне от 0 до Vref. В вашем случае от 0 до 2.56 В. Значит, в пике отрицательной полуволны напряжение на входе АЦП должно быть больше 0, в пике положительной полуволны - не больше 2.56 В, а при нулевом входном - половина Vref, т.е. 1.28 В. Соответственно, надо вдвое меньше В посте №18 предполагалось, что АЦП имеет Vref = 5 В, поэтому резисторы R2,R3 предлагалось взять одинаковые, чтобы получить виртуальную землю 2.5 В = 0.5*Vref В вашем случае надо получить не 2.5 В, а 1.28 В, поэтому R2 должен быть больше чем R3. Однако сопротивление параллельно включенных R2||R3 все так же должно быть равно R6.

Я думаю, не нужно. Во-первых, размах тока в шунте, необходимый для того, чтобы ОУ вышел за предельно-допустимый режим, должен быть такой величины, что сгорит симистор, так что исправно работающий ОУ никому больше не будет нужен. Предположим, шунт выбран 0.02 Ома. Тогда для получения падения в -2.8 В ток через него должен быть -140 А. Напряжение -2.8 В складывается из 2.5 В смещения на + входе ОУ и -0.3 В предельно-допустимого на входе относительно - питания. Для положительной полуволны ток должен быть еще больше, поскольку для семейства LM358 предельно допустимое равно 32 В при любом напряжении питания. (PS: про "2.5 В смещения на + входе ОУ" я соврал, даже при единичном усилении там будет не 2.5В, а всего 1.25В, но идея, я думаю, ясна) Во-вторых, это диплом, надо стараться не вводить новые сущности. :beer: Ну, может, это я для красного словца и для общности рассуждений так сказал. А если формально - так вот, LM2904 , не 14 центов, а всего 11 ;)