=AK=

При отладке таких устр-в ОБЯЗАТЕЛЬНО надо использовать изолирующий трансформатор. Это мощный сетевой транс с обмотками 1:1. Отлаживаемое устр-во подключается к вторичной, поэтому касание одной рукой не вызовет удара током. И еще, осциллограф можно подключать без опаски его спалить. Если нет мощного транса 1:1, то хотя бы маломощный, просто нагрузку уменьшить насколько можно или вообще убрать покамест. Без осциллографа такое устр-во отлаживать очень плохо, а новичку - совершенно безнадежно, пустая трата времени.

Поставьте телекамеру и компьютер с искусственным интеллектом, способным распознавать образы.

Я думаю, это лишнее. Даже с выбранными вами номиналами это условие выполняется с хорошим запасом. А ведь ничто не мешает еще увеличить номиналы всех резисторов, скажем, примерно раза в 2.

Да. Да. Нет. Если опорное 2,56В, то виртульная земля, которая "где-то посередине", равна примерно 1.28 В. Значит, при отсутствии тока в шунте на входе АЦП будет 1.28 В, при максимальном положительном токе в шунте 2.56 В, при максимальном отрицательном токе в шунте 0 В. То есть, "максимальное отклонение напряжения" на входе АЦП относительно "нулевого" (виртуальная земля 1.28 В) составляет +/-1.28 В, т.е половину Vref. Тип ОУ к этому не имеет отношения. "Максимальное отклонение напряжения на шунте" (т.е. амлитуда падения напряжения на шунте) должно быть меньше в Ку раз. При Vref/2=1.28 В и Ку=10 на шунте может падать до +/- 128 мВ. При сопротивлении шунта 20 мОм макс. амплитуда тока в шунте, при которой напряжение на входе АЦП не выйдет за рабочий диапазон (от 0 до 2.56 В) будет +/- 6.4 А Это Vref выбиррано ниже чем Vcc=5 В на полтора вольта потому что выбранный дешевый ОУ не может разогнать сигнал до 5 В при 5 В питания. Если бы был выбран ОУ с выходом rail-to-rail, то имело бы смысл взять опорное 5 В, а не 2.56 В. А также тем, к какому источнику они подключены. Виртуальная земля дифф. усилителя должна быть примерно равна половине Vref. Если Vref физически недоступно (т.е. не выведено на ножки микропроцессора), то в качестве источника смещения приходится брать то, что под руку подвернулось, т.е. питание +5В. Если Vref=2.56 В доступно, то R2 надо подключить к этому источнику Vref (это уменьшит суммарную погрешность измерения), а резисторы R2 и R3 сделать равными. Нет. Оно определяется тем, к какому напряжению подключен Rg в классической схеме. при условии что R4/R6 = R1/(R2||R3) Да

Возвращаясь к вопросу о макс. допустимом отрицательном токе через шунт при использовании дифф. усилителя на основе ОУ семейства LM358 в случае, если не используется специальная защита. Сначала перерисуем схему ув. Baser-а так, чтобы добиться немного лучшей симметрии без использования нестандартных номиналов резисторов: При отсутствии вх. сигнала на выходе ОУ имеем 1.4079 В, на входах ОУ - смещение 149.4 мВ. При подаче сигнала на выходе получаем (зеленая линия - ток через R8, красная - напряжение на выходе ОУ): Для того, чтобы напряжение на + входе ОУ улетело ниже предельно-допустимого -0.3 В нужен не такой уж большой ток, порядка 20 А. Теперь добавим в схему два резистора, R10 и R11, которые подтянут входы ОУ к +5 В Поскольку резисторы одинаковые, поведение схемы в нормальном режиме не изменилось. Однако среднее напряжение на входах ОУ возросло со 149.4 мВ до 2.755 В. Теперь для того чтобы загнать напряжение на + входе ОУ ниже -0.3 В нужен гораздо больший ток, порядка четверти килоампера. На графике показано напряжение на + входе ОУ (красн.) и ток через шунт (зелен): Однако есть еще более простой и изящный способ добиться робастности такого усилителя. Вместо того, чтобы добавлять дополнительные резисторы, достаточно изменить полярность питания ОУ и микроконтроллера. То есть, вместо того, чтобы +5 сделать шиной питания, а -5 - "общим", достаточно назначить +5 - "общим", а -5 - шиной питания. Соответственно, напряжение на входах ОУ будет равно (5-0.149) = 4.85 В относительно минуса питания, а для того, чтобы напряжение улетело до -5.3 В (относительно общего) понадобится ток через шунт величиной в пол килоампера. Заодно симистором можно будет управлять "напрямую" без оптосимисторов, а используя простой буферок на транзисторе. Ведь симистор прекрасно управляется "минусом". Что же касается измерения сетевого напряжения, то вот такая простая схема ограничивает напряжение на входе АЦП не ниже -0.3 В и не выше +5.3 В даже при использовании обычных кремниевых диодов:

Делитель должен состоять из трех резисторов. Высокоомный резистор между сетью и входом АЦП один низкоомный со входа АЦП на землю, второй - со входа АЦП на +5 В. На входе АЦП будет ослабленное сетевое со серединой в +2.5 В, примерно такое же, как я приводил для выхода ОУ.

Это нештатный режим. JEDEC требует, чтобы при статических разрядах ток до 20 мА не вызывал "защелкивания". Однако это не значит, что в пин можно вдувать постоянный ток 10 мА. Были люди, которые дотошно выпытывали у тексуппорта Атмела, сколько можно гнать постоянного тока через защитные диоды какой-то их Атмег. Оказалось, не более 0.5 мА, как я помню.

Все та же схема, шунт 0.02R, R2=R3=200k, R6=100k, R1=R4=10k Результат прогона на симуляторе, выходное напряжение ОУ: Вполне пригодно для АЦП с Vref = 5 В Если можно, то в даташите об этом должно быть сказано.

Обычно АЦП меряет напряжение в диапазоне от 0 до Vref. В вашем случае от 0 до 2.56 В. Значит, в пике отрицательной полуволны напряжение на входе АЦП должно быть больше 0, в пике положительной полуволны - не больше 2.56 В, а при нулевом входном - половина Vref, т.е. 1.28 В. Соответственно, надо вдвое меньше В посте №18 предполагалось, что АЦП имеет Vref = 5 В, поэтому резисторы R2,R3 предлагалось взять одинаковые, чтобы получить виртуальную землю 2.5 В = 0.5*Vref В вашем случае надо получить не 2.5 В, а 1.28 В, поэтому R2 должен быть больше чем R3. Однако сопротивление параллельно включенных R2||R3 все так же должно быть равно R6.

Я думаю, не нужно. Во-первых, размах тока в шунте, необходимый для того, чтобы ОУ вышел за предельно-допустимый режим, должен быть такой величины, что сгорит симистор, так что исправно работающий ОУ никому больше не будет нужен. Предположим, шунт выбран 0.02 Ома. Тогда для получения падения в -2.8 В ток через него должен быть -140 А. Напряжение -2.8 В складывается из 2.5 В смещения на + входе ОУ и -0.3 В предельно-допустимого на входе относительно - питания. Для положительной полуволны ток должен быть еще больше, поскольку для семейства LM358 предельно допустимое равно 32 В при любом напряжении питания. (PS: про "2.5 В смещения на + входе ОУ" я соврал, даже при единичном усилении там будет не 2.5В, а всего 1.25В, но идея, я думаю, ясна) Во-вторых, это диплом, надо стараться не вводить новые сущности. :beer: Ну, может, это я для красного словца и для общности рассуждений так сказал. А если формально - так вот, LM2904 , не 14 центов, а всего 11 ;)

Анод D2 д.б. подключен к катоду D1, катод D2 - к +5 питания А теперь сравните с нарисованной мною схемой дифф. усилителя, который не боится отрицательных напряжений безо всяких защит: - в диф усилителе на одну деталь меньше - не нужны диоды, а ведь диоды Шоттки в десятки-сотни раз дороже резисторов - не нужен rail-to-rail ОУ, сгодится дешевый обычный. - дифф.усилитель позволяет мерять ток как в положительном, так и в отрицательном полупериодах - дифф. усилитель меряет ток точнее, поскольку на точность не влияет падение напряжения на земляных проводниках. Ведь только студенты и ламеры думают, что сопротивление земли равно нулю. Поэтому стОит им подключить шунт к земле, то потенциал нижнего конца шунта сразу же станет равным нулю, даже если они разведут землю тончайшими проводниками. Неоткуда там взяться перенапряжению. ОУ с питанием +5В не может выдать на выходе больше +5В. Стабилитрон не нужен.

Надо еще учесть, что транзистор, с болтающейся в воздухе базой, через обмотку реле может "подсасывать" ток с шины питания. Даже если реле не включится, динамика установки напряжения при включении питания может заметно измениться. Кстати, при включении с резистором можно вообще не выключать питание +12 В, поскольку при выключении +5 В потребление с шины +12 падает до нуля. То есть, резистор между базой и эмиттером помогает достичь большей определенности, детерминированности поведения устройства.

Только резисторы надо уменьшить до примерно 2.2к. Диод обычный, 1N4148 или наподобие того, который держит ток не менее 100 мА. Транзюк - SMD ширпотреб BC847, BC846 с без буквы или с буквами А, В, или любой другой похожий.

Если хотите неинвертированный сигнал, то V2 подключается к "горячему" выводу шунта, V1 - к "холодному", а нижний вывод Rg подключается не к земле, а к половине питания. Если хотите инвертированный сигнал, то V1 подключается к "горячему" выводу шунта, V2 - к "холодному", а нижний вывод Rg все равно подключается не к земле, а к половине питания. Вместо того чтобы вводить еще один источник величиной в половину питания, проще всего использовать такую схему R1 = R4 R2 = R3 = 2*R6 Намного.

Класса X1 или X2 (чтбы пожара не было) на соответствующее напряжение и выдерживающие соответствующие импульсные токи.

Чем обосновано такое решение? Для усиления сигнала шунта было бы правильнее использовать ОУ, включенный по схеме дифференциального усилителя. Мало того, что при этом можно избавиться от типичных для такого случая источников погрешности, вдобавок, такая схема включения позволяет использовать более дешевые "обычные" ОУ, а не rail-to-rail.

Читайте ПУЭ.

Сетевое 220 В - это rms. Для получения амплитудного надо умножить 220 В на корень из двух, это будет 311 В. ГОСТ 13109-97, на который ссылается ваш документ, оговаривает качество сетевого напряжения, на которое может рассчитывать потребитель. Это не требования к потребителю электроэнергии, это требования к поставщику электроэнергии. Понимаете разницу? Поведение потребителей электроэнергии оговаривают другие ГОСТы, серии 51317 (эквивалент стандартов МЭК серии 61000). Поведение в полосе частот от 0 до 2 кГц регламентирует ГОСТ Р 51317.3.2-99. Световые изделия (класс С), куда относятся диммеры, могут иметь третью гармонику до 30%, пятую - до 10%, и т.д. При симметричной форме сигнала четные гармоники отсутствуют, поэтому о второй гармонике можно не заботиться. А симметричность ГОСТы требуют жестко.

Отнюдь не всякий диммер сделан как двухполюсник. Диммеры-двухполюсники имеют свою, довольно узкую, рыночную нишу. Их применяют только тогда, когда лень или дорого переделывать существующую электропроводку, выполненную для выключателей. Если же диммеры закладывают в проект и проводку делают специально для них, то "трехпроводные" диммеры предпочтительней. Это общее место. С тем же успехом вы могли бы сказать, что "фильтр должен быть". Команды Х-10 никак не могут помешать детектированию нуля в сети, поскольку передаются в течении короткого интервала после перехода сети через ноль (поэтому, кстати, каждое устр-во Х-10 само содержит детектор нуля). Кроме того, сигналы Х-10 имеют несущую 130 кГц, поэтому конденсаторы помеховых фильтров, стоящие на стороне сетевого напряжения, сильно шунтируют несущую. До такой степени сильно шунтируют, что гарантировать, что будет связь между устройствами, становится невозможно. Х-10 более-менее надежно работает на выделенных участках сети, ограниченных фильтрами-"пробками" и не имеющих на выделенном участке ни диммеров, ни ламп дневного света, ни электронных устр-в с импульсными БП (типа телевизоров и т.п). Если же устройства Х-10 подключаются к "абы какой" проводке, то бабушка надвое сказала, то ли будет между ними связь, то ли нет. Вы бы лучше сначала сами ознакомились с Х-10, прежде чем давать вредные советы. Вот это верно. И в самом деле, в нейтраль дроссель обычно не ставят - из соображений электробезопасности. Поэтому диммеры бывают или "двухпроводные", или "трехпроводные".

Правильно сделали, что снесли эту гнусную ветку. Жаль, поздновато, надо было гораздо раньше. Самый первый пост уже был провокацией флейма. В интернете полно политических форумов на любой вкус, а здесь незачем эту грязь развозить.

Итак, вопрос вовсе не в том, что такое FPGA, это общеизвестно и ни у кого вопросов не вызывает. Вопрос в том, что значит слово "поле" в составе аббревиатуры FPGA или в сочетании слов field programmable gate array. Ответ неверный, к слову "поле" сказанное вами отношения не имеет. Ответ неверный, опять к слову "поле" сказанное вами отношения не имеет. Уважаемый, не надо засорять ветку высказываниями, не имеющими отношения к заданному вопросу.

Ну почему же не похихикать :) Каковы должны быть служебные обязанности у field support engineer в свете того, что "Инженер поддержки поля", наподобие Атлантов, которые "держат небо на каменных руках" ©. Одни поддерживают электрическое поле, другие - магнитное, и т.п. Из них ослабнет кто-то, и поле упадет. ;) А еще есть field application engineers, FAE. Это, значит, те, кто умеет поле применять. Остальные инженеры не умеют применять поля, а эти умеют, "обучены сызмальства". :yeah:

Вы напрасно пытаетесь спорить. Я рассказал не умозрительную идею, а принцип работы 5А и 10А диммеров известной западной компании, прошедших сертификацию и продающихся по всему миру Такие дроссели делают на сердечниках из трансформаторного или порошкового железа, а не на ферритовых, поэтому ваш аргумент не имеет почвы. Я видел 10А диммер другой западной компании, где использовался LC-фильтр, дроссель был намотан на тороиде сантиметров 15 в диаметре.

Нетрудно обеспечить (например, включением диода последовательно с IGBT) гарантированное падение напряжения примерно на 1 В больше, чем падение на открытом симисторе. При включении симистора он возьмет на себя весь ток. Малая ступенька в ~ 1 В дофильтровывается упомянутым небольшим LC-фильтром Угу.

Чтобы вписаться в лимиты гармоник IEC 61000-3-2 при обычном фазовом управлении симистором, надо обеспечить подавление гармоник. Варианта два: -- Поставить LC-фильтр. Недостаток - дроссель в фильтре будет довольно большой. -- Поставить IGBT, который сформирует пологий фронт включения длительностью в несколько сотен мкс. Когда фронт закончится и IGBT полностью откроется, включать симистор. Совсем без LC-фильтра при этом обойтись не удастся, но размеры его будут гораздо меньше.