EVS

"A current source cannot be used to extract S-parameters"© (встроенный хэлп).

В предложенной геометрии нет полосковой линии. Вообще. И никакой другой тоже.

>Basharin Возможно, окажется достаточным при установке свипа для параметрики в опциях тыкнуть птицу сохранения полей?.

>HFSS Используйте cang_deg вместо ang_deg.

Задайте в порту три моды. Одну, как обычно, для TEM, и две (а не одну, как у вас) ортогональные для TE11 с выравниванием. Все д.б. ОК.

Даже "отключенный снятием с него напряжением питания" дополнительный усилитель мощности обязательно будет влиять на RX-тракт. Далеко не лучшим образом. Чтобы таки втюхать в такую штуку доп.УМ, наверняка придется вводить коммутацию именно сигнальных цепей. Практически отдельная РЧ разработка.

Резисторы влияет и еще как. Весь смеситель и расчитывается и настраивается при определенном автосмещения диодов по диси. Разумнее для снижения ПЧ попробовать увеличение дросселей до разумных (ну, и неразумных тоже ) пределов. Ну это уж чего-то больно скромно . Вилкинсон из четырех секций обеспечивает перекрытие по частоте 4 при КСВ не более 1.1 и изоляции более 26dB. (S.B. Cohn, A class of broadband three-port TEM-mode hybrids, IEEE Trans. Microwave Theory Tech., Vol. MTT-16, pp. 110-116, Feb. 1968) При менее жестких требованиях к согласованию и изоляции - намного больше (реально четыре секции до шести октав по частоте вполне еще остаются Вилкинсоном).

Здравствуйте. Да нормально оно возбуждается. Просто в режиме просмотра PortModes векторы рисуются в некой совершенно произвольно повернутой сетке. При этом само поле ориентированно абсолютно точно по заданным линиям инт.

Кстати, ну уж ежели любым путем, то не могу не упомянуть о старой дедовской методе увеличения направленности именно МПЛ ответвителей. На классический НО в нужном месте приклеивается кусок нужного диэлектрика нужного размера. Для примера перетер старый проект 20dB-ответвителя. Из которого видно, что таким ненаучным методом можно поднять направленность с практически 0 до тех самых заветных 20 в полосе около 80%. На рисунке классический НО на RO4003, розовая банбошка - кусок поликора 7x7 толщиной 1мм. Все, что штрихами - это до того, сплошные линии - это после (с мизерной коррекцией зазора). Практически проверено за 30 лет много-много-кратно, все работает. Расчету не поддается но для штучных изделий вполне.

Наш НО с ростом частоты плавно превращается из четвертьволнового в полуволновый. И на полуволновой частоте благодаря квазиТЕМовости изоляция будет вообще бесконечной. Теоретически. В одной точке. Реально в полосе 40% .. ну, возможно удастся выжать 10-15dB. Ценой удвоения длины, увеличения потерь вдвое и росту неравномерности связи в диапазоне. Любопытно другое, у автора есть рабочий НО на ФАФе. Неужели при простом переносе его на дуроид он превращается в полный хлам?

Надеюсь, вы моделировали симметричную полосковую линию? Есть идея, что это традиционный глюк МВО.

Кстати можно попробовать резистор 500 и не вместо, а параллельно с антенной (а можно и согласованный атт. на 1-2дб). И уменьшать, пока не получшеет. От произвольного рассогласования гарантированно спасает только вентиль и аттенюатор.

Ну тогда, простите, полная ж..па. Ну вот представьте, что вы послушно по всем канонам посчитали четвертьвоновой излучатель на 433MHz, получив длину 173мм (ваша антенна - это то же самое, но с парой завитушек внутри). И припаяли ее к своей плате/модулю. Размеры этого модуля, для примера, 15мм ширина x 5мм толщина. И посмотрите графики зависимости реальной рез.частоты всей этой конструкции от длины этого модуля и уровень RL на вашей вожделенной частоте: То бишь при длине платы 62мм вы будете иметь резонанс на 520MHz имея при этом всего лишь 1.2dB RL на ваших заветных 443. Что означает, что излучаете вы всего лишь около 25% мощности, а остальное 75 уйдет обратно. И чем меньше плата, тем все унылее.

Ну вообще-то эта четвертушка является Антенной (с Б.буквы) исключительно при установке в центр мет.листа 10x10см. А что у вас?

Та вроде ж не похож . Для примера М42118-1 аж на восьми(!) платах. Вещь!

Нет, не срезы. Основная идея - это введение компенсирующих емкостей (при_пОсредстве triangle grounding area) на обоих концах связанных линий в отличии от практически одноэлементной мотороловской классики: M. Dydyk, “Microstrip directional couplers with ideal performance via single-element compensation,” IEEE Trans. Microwave Theory Tech., vol. 47, no. 6, pp. 956–964, 1999.

Верно для ТЕМ, но не для квази. Посмотрите A New Directional Coupler Design with High Directivity for PCS and IMT-2000 , любопытно.

График выдает не количество итераций, а значение функции цели для каждой. Или прямо по графику или в режиме таблицы найдите минимум - это и будет лучшая итерация. GA вообще не использует значение шага для переменных, его и вводить то некуда. Для QNewton и PattSearch шаг означает совершенно другое, читайте хэлп.

Неужто после этого случится чудо и... "сей проект запустится на расчет в таком виде в каком он есть"?

В микрокапе довольно скромный синтез. При таких отношениях ист/нагрузка стоит использовать singly terminated (ну или syngly ended) фильтр. Легко считается, например, в нухерцевском фильтер_солюшоне заданием нагрузки в виде inf.

Ну уж это уж ваш "чемодан" . Хотя, конечно, это колечко на палочке - вещь довольно сомнительная. Возможно, вам достаточно без всяких петель eigenmod'ом решать модные частоты/добротности. На чем гадать-то?...

>setur Port 1 does not have a solved inside material on either side = Порт 1 с обеих сторон не имеет материала, имеющего в свойствах "solved inside". Т.е. объем, который вы через порт пытаетесь возбудить даже не имеет сетки. Вообще. Поскольку весь из pec'а. Измените материал на вакуум - получите полый резонатор, который, вероятно, вам и нужен.

А потомучто весь проект - это одна большая круглая дура, выточенная из единого куска pec'а, на пимпочке у которой сидит порт.

>setur При прогоне по частоте безпотерьного резонатора вы просто бегаете на Смите по окружности единичного коэф. отражения. То бишь просто кругами строго по линии. При этом, естественно, и Re и Im S11 плавно изменяется от -1 до +1 и обратно. Но с таким сдвигом фаз, что модуль всегда равен 1.

Величина эл.пробоя для прямоугольного воздушного волновода имеет чисто теоретическое значение. Например, для медного WR90 эл.пробой наступает при ~1000kW, а вот перегрев на 110С относительно 40С окружающей уже при ~4kW. (см., например: H. E. King, Rectangular waveguide theoretical CW average power rating, IRE Trans. Microwave Theory Tech., Vol. MTT-11, pp. 349-357, July 1961.)