rloc
-
Постов
3 197 -
Зарегистрирован
-
Победитель дней
12
Сообщения, опубликованные rloc
-
-
По результатам моделирования выходит что с помощью измерительной линии можно определить входной импеданс в режиме большого сигнала как отношение первой гармоники напряжения на нагрузке к первой гармонике тока в нагрузке (сравните Zx и HBZload).
Фактически Вы измерили одно и тоже (средний за период импеданс) разными способами. В случае нелинейного входного сопротивления не обязательно максимум передаваемой мощности будет в случае согласования по сопротивлению, измеренному по первой гармонике. Чтобы было более понятно то, о чем я говорю, подумайте каким образом течет ток через диод (входное сопротивление): в течении одного полупериода диод открыт и ток через него течет, в течении другого - закрыт. Чтобы передать максимум мощности нам нужно знать сопротивление в открытом состоянии, а Вы измеряете среднее сопротивление за весь период. Может быть несколько упрощенно говорю, но надеюсь понятно.
По поводу измерительной линии Р1-17, не сразу понял о чем идет речь. В случае если есть анализатор цепей, никаких измерительных линий не нужно, более того, способ измерения импеданса с ее помощью предполагает наличие генератора с мощностью в КСВН раз больше, чем напряжение необходимое для измеряемого устройства, что не всегда возможно. Самый универсальный способ - с помощью векторного анализатора цепей + импеданс тюнеры (внешне очень похожи на измерительную линию, вот и спутал). Да и как калиброваться до сечений выводов транзистора (или другого устройства) без анализатора цепей пока не представляю себе.
-
S-параметры, если по русски сказать, это график зависимости КСВ от частоты?
Попробуйте почитать следующую книгу:
Сазонов Д. М. Антенны и устройства СВЧ. Учеб. для радиотехнических специальностей вузов
-
Под измерительной линией подразумеваю что нибудь вроде Р1-17 . Под входным импедансом я понимаю отношение первой гармоники напряжения на входе к первой гармонике входного тока транзистора. В установившемся режиме это должна быть постоянная величина.
В целом подход правильный, если у этой линии хватит диапазона трансформировать сопротивление, дополнительно еще используют широкополосные транформаторы. Учтите, что уровень первой гармоники в общем случае зависит от согласования по гармоникам и уровня тестового сигнала, т.е. в общем случае еще необходим диплексер или триплексер, иначе то что Вы измерите с помощью коаксиальной линии не обязательно будет работать в микрополосковом виде. Ну и конечно стоит вопрос о том, как это все калибровать.
-
Возникла необходимость провести измерение входного импеданса LDMOS СВЧ транзистора в нелинейном режиме (Рвх около 1 Вт). Думаю сделать это с помощью измерительной линии.
Охарактеризовать одним значением входной импеданс транзистора, параметры которого меняются в течении одного периода, невозможно. Что Вы подразумеваете под измерительной линией?
-
В этот день больше хочется поздравить не как коллег, а за умение хранить домашний очаг, создавать уют и комфорт. Сколько высот покоряется на работе, зная что дома тебя ждет горячий супчик. С праздником дорогие женщины!
-
Каким методомм лучше всего предотвратить его самовозбуждение?
В качестве общего замечания - усилитель очень медленный, его быстродействие напрямую связано с линейностью, которая начинает как правило ухудшаться намного раньше граничной частоты и может привести к возбуждению. TL431 кстати не любит больших емкостей непосредственно подключенных к выходу, надо вешать либо меньше, либо через резистор, и вообще питание на него желательно подать со входа (12В), подумайте что будет при включении питания и нулевом напряжении на выходе.
Встречал два метода, где эта проблема решалась устанокой ёмкости примерно 10мкф между3.3 выходом и положительныым входом ОУ, и ещё один, где ёмкость включается между выходом ОУ и его
положительным входом.
Второй вариант ограничивает по частоте усиление ОУ, а вот первый очень даже подойдет, дополнительно еще отфильтруете тепловые шумы резистивного делителя.
Схемка достаточно простая, можно попробовать самому посчитать усиление разомкнутой и замкнутой системы с учетом сопротивления нагрузки, емкости конденсатора по питанию, его собственного ESR и определить стабильность.
-
Вы увидите, что Ваша схема построения должна поддерживать работу с температурной погрешностью установки VCO примерно 100 МГц (порядок величин).
Говоря о калибровке, как всегда не до конца сказал об исходных данных: каждые 4с есть в распоряжении 100-200 мс на измерение. За это время можно с хорошей точностью провести измерения во всем диапазоне ГУНа и занести их в таблицу. Установка аппаратуры предполагается в закрытом помещении, быстрые колебания температуры исключаются.
Вспоминая Ваши картинки по QS, невольно напрашивается вопрос: с чем связано столь долгое установление частоты, составляющее около 140мкс, в промежутке времени между 50кГц и 10Гц точностью на графике SSA? Ширина петли вроде не меньше 1МГц, неужели из-за высокого Margin = 60 град? Сейчас под рукой нет своих расчетов, не могу проверить.
Посмотрел на DTO - очень интересные ГУНы, жаль нет аналогового управления.
И еще один попутный вопрос: как SSA измеряет частоту? Есть свои предположения, но пока промолчу.
Кстати, отдельный (чисто RF-ный, но не такой уж и простой) вопрос всем для разминки на досуге – а что использовать для гарантированного подтверждения захвата и удержания частоты всей системы?Можно счетчиком считать.
Да и вообще следить с помощью АЦП за управляющим напряжением-дело полезное. Можно фурье стразу прокрутить (современные процессоры это позволяют) и наблюдать спур опры, приползший в полосу петли. А срыв определять с помощью разницы напряжения управления и его предидущего значения (хранить с помощью низкочастотного УВХ).Как человеку 10 лет занимающимся широкополосным аналого-цифровым преобразованием и фильтрацией, мне эта идея очень нравится. Со спурами конечно не понятно что делать, а вот качественно и количественно оценить фазовые шумы и подкрутить интегрирующую цепочку думаю можно.
У меня вопрос по синтезаторам с переключаемыми параметрами петель. Как бороться с переходными процессами в момент изменения постоянных времени петель? Уж очень нехочется терять захват в этот момент.В самом простом случае, когда нет усилителя, на весь банк переключаемых конденсаторов можно подавать напряжение, повторяющее напряжение петли (буферный усилитель нужно подыскать с очень малым смещением нуля). Кстати и по этой причине думал ввести грубую настройку ЦАПом ГУНа (разбить на поддиапазоны) и отказаться от усилителя.
Вопрос ко всем: что можно сейчас использовать в качестве Sample Detector? Вижу фирма Skyworks Solutions прекратила выпуск своих детекторов.
-
Замечу только, что получение гарантированной скорости перестройки в несколько микросекунд (т.е. единиц микросекунд) при использовании ФАПЧ, на мой взгляд, является задачей труднореализуемой.
Темой синтезаторов занимаюсь пока только из личного интереса, труднореализуемость подогревает интерес. Ничего не могу поделать с собой, хочется своими глазами увидеть, благо все необходимое для этого есть.
Предлагаю в дальнейшем не учитывать время программирования микросхем в общем времени перестройки, в крайнем случае его можно сделать фиксированным и в дальнейшем просто помнить об этом. Можно постараться избежать использования SPI-программируемых микросхем и применять только программируемую логику с предварительно рассчитанными таблицами частот.
В решаемых мною задачах есть периодические промежутки времени, когда можно успеть провести калибровку (измерить зависимость частоты ГУНа от управляющего напряжения), поэтому буду пробовать быструю перестройку ЦАПом с одновременной коррекцией параметров интегрирующей цепочки. Интересно, с учетом периодической калибровки, можно отказаться от вспомогательной петли?
-
Если будет вторая петля для предустановки, тогда вообще непонятно, зачем ЦАП.
С широкодиапазонными ГУНами не работал, решил сделать аналогично ЖИГ генераторам: цепь грубой и точной настройки, возможно и напрасны мои опасения.
Первые гармоники с выхода генератора гармоник имеют высокий уровень (на 10-20 дБ выше) и могут перегрузить смеситель.Пока не планировал использовать SRD или NLTL, думаю обойтись классическими x2, x3, x4 и обеспечить одинаковый уровень полезных гармоник.
-
Предустановка ЦАП даёт точность в несколько десятков мегагерц в диапазоне температур и от образца к образцу. В полосу ПЧ можете не попасть со всеми вытекающими. Плюс к этому, выход ЧФД должен отработать скачок. Кстати, они тут бороться будут друг с другом. Обычно делают переключение интегратора с предустановкой простым ФАПЧ. Точность абсолютная получается.
Обычная петля тоже будет, ее для упрощения не рисовал. А вот насчет крутизны ГУНа, думал ее наоборот снизить за счет ЦАП, чтобы сама петля была менее чувствительна к различного рода воздействиям.
Вижу, преобразование на гармониках будет применяться. Нужно вводить фильтрацию нужной гармоники. Если ПЧ довольно высокая (раз в пять ниже частоты ДДС2), то без фильтра будут биения между гармоникой ПЧ и частотой ДДС2. Уровень получится под минус 50. Я это наблюдал. Избавился путём выкидывания первого ДДС и подачей вместо него сигнала от второго с переменным делением частоты. И фильтра не надо и биений нет. Шаг и так меньше миллигерца получается. В такой схеме и получил 30 мкс при мегагерцовой петле. Большая часть времени уходит на предустановку. Ограничивает именно крутизна ГУН. Если применить ГУН с крутизной 250 МГц/В, а не 50-70, то скорость станет около 10 мкс.Не очень понятно зачем нужно фильтровать гармонику? А DDS1 действительно лишний, как Вы правильно сказали лучше поделить DDS2. Для нас инструментальная окраска шумов не имеет принципиального значения, важнее интеграл в области частот 100 Гц - 1 МГц, ну и безусловно скорость перестройки, а то уж очень накладно два переключаемых синтезатора делать. Думаю шансы есть получить желаемый результат, уже заказал два семпла AD9739A, прислали сообщение, что придут 10.03.
-
Примерно так:
-
Ну 0-10ГГц - это Вы лихо завернули! Или что такое 0 Гц? И какой шаг перестройки? Если удалось получить очень чистый digital direct, зачем тогда indirect вместо multiply? Что за ГУН такой - 0-10 ГГц, или всё-таки ФАПЧ с делением? Ну не томите же...
ГУН не такой широкополосный, конечно ФАПЧ с делением. А вот чистый direct скорей не получится, в широком диапазоне где-нибудь да вылезет большой спур.
А микросекунды - это слишком быстро. Максимум, что мне удалось - 30 мкс. Можно до 10 дожать, но надо менять ГУН. Сейчас стоит аналог высоковольтного V585ME06-LF. Если ГУН будет способен управляться до 5 В, то бешеная скорость будет обеспечена. Но таких генераторов я не видел...в продаже (у меня в тумбочке пять штук моей разработки валяются ;) ). Как вариант, можно переключать, но там будет уходить время на торможение ГУН, бегущего не туда по инерции после переключения.В части ГУНов утверждать не буду, опыт у меня в этой части небольшой. Честно говоря пока не вижу серьезных ограничений в применении высоковольтных ГУНов, имелось в виду ограниченность по быстродействию высоковольтных операционных усилителей? Я подразумевал использовать course-tuning, но пока не понимаю в чем инерционность проявляется.
-
Очень интересную новость обнаружил на сайте Analog Devices: 22-02-2011 introduced the AD9739A TxDAC®14-bit 2.5-GSPS D/A
Читаем далее, в чем основное отличие AD9739 от AD9739A:
The AD9739A is a 14-bit, 2.5 GSPS high performance RF DAC capable of synthesizing wideband signals from DC up to 3 GHz. The AD9739A is pin and functionally compatible with the AD9739 with the exception that it does not support synchronization and is specified to operate between 1.6-2.5 GSPS. By elimination of the synchronization circuitry, some non-ideal artifacts (i.e. images and discrete clock spurs) remain stationary on the AD9739A between power-up cycles thus allowing for possible system calibration. AC linearity and noise performance remains the same between the AD9739 and AD9739A.
В очередной раз убеждаюсь, что интеграция ЦАП с цифровой логикой ни к чему хорошему не приводит, пусть даже это просто схема синхронизации. Все меньше остается для меня сомнений в возможности построения широкополосного (0 - 10 ГГц) однопетлевого ФАПЧ на обычном ГУНе (не ЖИГ) по схеме "direct-indirect" с уровнем негармонических составляющих лучше чем -70 dBc, фазовыми шумами сравнимыми с Quicksyn и скоростью перестройки в несколько единиц микросекунд.
-
Решил купить домой осциллограф для настройки, ремонта УМЗЧ.
Основные требования:
1. Большой экран (можно пожертвовать в пользу 2 и 3 пункта)
2. Хорошая синхронизация на низких частотах
3. Надежность
4. Желательно покомпактнее
По всем пунктам подходит USB-приставка типа АКИП-4106 + нетбук.
-
Требуется собрать такую согласующую цепь, что бы обеспечить максимальный ток через катушку, в полосе 7 МГц - 13 МГц... Кто-нибудь с подобной задачей сталкивался)?
Классическая задача для MWO или Genesys, называется Impedance Matching и решается путем оптимизации по максимуму S21 и минимуму S11.
-
Есть на HMC700 без USB Interface Board.
-
-
Для altera теоретически задача тоже решается.
Может и не все, но многое можно сделать на VHDL с констрейнами. Как НЕ съевший всех устриц уверен, что сделать декомпилятор нетлиста из битстрима можно (but why?!).
Никакими констрейнами нельзя в Quartus включить и выключить один сегмент линии связи (а одна линия может быть из нескольких десятков сегментов) и посмотреть на какой битик в bitstream это повлияло.
-
как и чем подобные вопросы решаются с другими типами ПЛИС и с другими производителями?
Теоретически вопрос решаем только с микросхемами фирмы Xilinx. В среде ISE есть возможности ручного редактирования логики и внутренних соединений, а значит можно методом "проб и ошибок" сопоставить bitstream с внутренней прошивкой микросхемы. Несколько упростить решение этой задачи можно путем дизассемблирования утилиты bitgen, делающей из нетлиста и некоторого описания микросхемы (можно декриптовать) файл прошивки - bitstream. Сколько на это может потребоваться времени, я скромно промолчу.
-
Амплитуда от 100МГц до 400 падает почти на 30дБ это нормально?
Ничего хорошего нет, по теории должно быть sinX/X с нулем в точке Fтакт = 1 ГГц, т.е. на частоте 400 МГц - около -2.5дБ относительно нулевой частоты. На практике обычно получается не намного хуже, порядка -4...-6 дБ с учетом потерь в трансформаторе, фильтре, печати и кабелях.
Попробуйте отпаять трансформатор ADT1-1WT, не трогая 50 Ом резисторы, и посмотрите широкополосным осциллографом на каждом из выходов, земля щупа не должна быть длиннее 5 мм.
-
Интересно, каким образом определяются параметры калибровочных элементов?
Интуитивно предполагаю - это просто прецизионное изготовление + расчет параметров в 3D симуляторе. Речь конечно о механических калибровочных элементах, электронные - это уже другая история.
-
100 МГц на выходе (амплитуда около 200мВ, до спур 60 дБ):
вот такие дела.. Что скажите?
Скажу, что очень плохо, на AD9912 (по аналоговой части идентична с AD9910) получается порядка -80 дБн.
PLL-умножитель на 40 (такты 1000МГц), внешний PLL loop filter тоже запаял, фильтр sin(x)/x включен; Rset=2.5КОм (вместо 10КОм, что бы поднять амплитуду), регистр амплитуды в максимуме.При Rset=2.5k максимальный ток по формуле может достигать 80 мА, что многократно превышает рекомендуемое максимальное значение в 31.6 мА. Как первое предположение - ЦАП работает в сильно нелинейном режиме, на выходе может быть все что угодно.
Тактовый сигнал качественный, использовал два варианта: либо с термостатированного Мориона, либо с новенького генератора Agilent. Спектры ,правда, не снимал, сделаю в понедельник, попробую подцепить рубидиевый генератор, посмотрю что изменится.Важна не только чистота самого опорного источника, но и отсутствие пролазов при передачи этого сигнала по печатной плате, т.е. непосредственно на самом входе DDS. Мне например, не удавалось достичь уровней побочных составляющих лучше -70 дБн, при распространении тактового сигнала на отдельном, экранированном с двух сторон слое печатной платы, при номинальной частоте в 1ГГц. И даже такой результат не достаточно хорош, чтобы получить на выходе чистенький спектр.
На выходе использовал решения как в evolution boad, дифференциальных выход собираю с помощью трансформатора ADT1-1WT, ФНЧ на 400МГц не ставил, но спуры выше 400 МГц не сильно мешают (Или они как-то влияют и на более низкие частоты??)На будущее, желательно перед трансформатором ставить балун (например ETC1-1-13, как в evalboard сделано для тактового сигнала), но это когда будете бороться за более высокие порядки чистоты. Про резисторы на выходе надеюсь не забыли?
Тут вроде как все по науке: от цифровой части отвязываюсь по питанию и по земле (с перемычкой конечно), по питанию шунтируюсь кондерами. Если бы в этом были проблемы, то они бы, мне кажется вылезли и на более малых выходных частотах, а там красивый гармонический сигнал (как и положено DDS).На малых частотах тоже проблемы.
P.S. Интересно, почему Вы измеряете в дБмкВ? Чаще используют дБмВт.
-
Но если меж ними вставить требуемые 100дБ, то очень даже может быть.
Опорник не нужно давить на 100 дБ, вполне достаточно и на 30-40 дБ.
И это еще на какой частоте соизмерять активное и реактивное сопротивление. стартеру нужно подавлять шумы в полосе частот, довольно широкой.Более широкая полоса обеспечивается фильтрацией по входу и на опорнике малогабаритными ферритовыми бусинками и проходными конденсаторами (или просто добавочными конденсаторами с маленькой емкостью).
-
Еще раз заступлюсь в пользу автора.
Может, имеет смысл показать схему, которая требует такого малошумного источника питания?Такой вопрос уже поднимался, можно обратиться к теме МШУ
А где взять совершенно тихий эталон? Да нет таких! Любой стабилитрон шумит, даже гальванический элемент. Разговоры о всяких чудесных LDO, следовательно, нужно отставить в сторону. В их составе есть опорное напряжение.Не шумят (в определенном смысле) только линейные компоненты - конденсаторы, дроссели. Вот на них фильтры и строят для микровольтных уровней.
А кто сказал, что нельзя эталон отфильтровать, хотя бы теми же самыми RC/LC элементами, как собственно делается сейчас во многих LDO? Одно дело фильтровать 100 мА, другое дело - 1 мА. Автору, как я понял, не безразличны габариты, и ставить конденсатор в 1000 мкФ или более ему не хочется.
И второе, почему Вы не обращаете внимания на то, что несколько человек Вам подсказывают - любой ОУ подавляет синфазную помеху на многие десятки дБ. Не нужен источник ему с шумами в микровольт. Микровольты с выхода Вы уверенно получите и при пульсациях питания в милливольты. А это уже снимает всю остроту проблемы.Возможно планируется дискретный вариант усилителя с шумами лучше, чем у AD797 или LT1028?
З.Ы. Ссылка на схему "малошумящего" LDO сводится к попытке отфильтровать шумы опорного стабилитрона Т-образным RC фильтром в обыкновеннейшем компенсационном стабилизаторе. Похоже, для него авторы где-то раздобыли ну абсолютно нешумящие и не стареющие резисторы.А причем там резисторы? Если речь о резисторе, который стоит после опорника, то его сопротивление несоизмеримо велико с внутренним сопротивлением конденсатора и соответственно тепловые шумы не имеют никакого значения. Остальные резисторы подбираются достаточно малыми по величине, или просто блокируются по переменному напряжению теми же конденсаторами (на схеме не показаны).
измерение нелинейного вх. импеданса СВЧ транзистора
в RF & Microwave Design
Опубликовано · Пожаловаться
Требует конечно, у него есть свой собственный, который при необходимости можно усилить, тогда еще потребуются внешние направленные ответвители и аттенюаторы. Преимущество хотя бы в том, что не нужно на каждой частоте двигать линию для измерения параметров.