SSerge

Подтверждаю, по этой теме книжка очень полезная. Алексенко А. Г., Коломбет Е. А., Стародуб Г. И. Применение прецизионных аналоговых ИС. - М.: Сов. радио, 1980 Где-то видел её в сканированом виде, но где - вспомнить не удалось. На аналоговых перемножителях худо-бедно удаётся делать степени 2, 3, 1/2, 3/2 - дальше уже трудно, точность даже лучших перемножителей далеко не идеальна. Другой подход - на основе логарифмического преобразователя, умножения на нужную степень и затем антилогарифматора (на ОУ с логарифматором в обратной связи). Динамический диапазон лучших логарифматоров сейчас до 1.0E6 а то и 1.0E7 (на низких частотах) - так что для вычисления произвольных степенных фунций в аналоговом виде - вероятно, лучший вариант. Но всё это на частотах единицы, в лучшем случае десятки килогерц. Прогресс в деле АЦП-строения делает всё более применимым другой подход - оцифровать что есть, вычислить что надо, если нужно аналоговый сигнал - выдать на ЦАП. И не надо крутить десятки подстроечных резисторов.

И диэлектрическая проницаемость и проводимость и наличие других проводящих примесей (например, капелек воды) конечно сказываются, но в силу симметрии конструкции не сами по себе, а только флуктуации этих величин в потоке масла. Ведь метод именно на том и построен, что ловит различие свойств среды по обе стороны от геометрического центра. Кстати, на магнитном поле свет клином не сошёлся, подобные диф. датчики делаются и с использованием электрического поля, по различию освещённости двух фотоприёмников, всевоэможные мостовые схемы (например на тензорезисторах) используют тот-же принцип - измерять не абсолютное значение какой-либо величины а только её малое изменение, компенсируя постоянную часть тем-же воздействием, но с другим знаком. А возбуждение переменным током позволяет применить синхронное детектирование сигнала рассогласования и тем самым улучшить отношение сигнал/шум.

Ещё как заметит! Всё дело в толщине скин-слоя на применяемой частоте возбуждения. Если частота низкая, а толщина скин-слоя много больше размеров стружки, действительно заметит только стружку из ферромагнетика. На высокой же частоте индуцированый ток течёт только по поверхности стружки, поле внутрь стружки не проникает (только на глубину порядка скин-слоя). На 100кГц скин-слой 0.21мм, на 1МГц уже 65 микрон (для меди). Т.е. объекты такого и больше размера можно при оценке эффекта считать как контур с током площадью равной площади сечения этого объекта и с током, таким, что созданое этим током поле полностью компенсирует (в плоскости контура) внешнее поле (от катушек возбуждения). Поскольку предварительно вся система была настроена так, что эдс от катушек возбуждения в измерительной катушке полностью компенсируются, то про их поля в этот момент можно забыть, и считать что в измерительной катушке будет только наводка от того самого контура с током.

Конечно! Например датчик на основе диффиренциального трансформатора. Три катушки L1, L2, L3, крайние смещены относительно центральной влево и вправо. На крайние (L1,L3) подаётся возбуждение в противофазе, с L2 снимается наведённая эдс. Уровень возбуждения настраивается по нулевому сигналу в L2. При отсутствии стружки эдс от L1 и L3 взаимно компенсируются, наличие стружки нарушает симметрию, на L2 появляется напряжение.

Скормил Гуглу строчку "датчик избытка воздуха в уходящих газах стационарный" http://www.google.ru/search?hl=ru&q=%D0%B4...0%B2+Google&lr= Анализатор кислорода АКВТ-01 Предназначен для непрерывного автоматического измерения концентрации свободного кислорода в отходящих газах процессов сгорания различных видов топлива и выдачи унифицированного сигнала с целью оптимизации режимов горения. Область применения: котлоагрегаты ТЭЦ, ГРЭС, различных котельных, а также в промышленных печах. http://tehno-dis.ru/analysers/index.php?id=11 вроде-бы недорого, годится?

Простейший аналоговый фазометр - RS-триггер. Фронт одного сигнала взводит триггер, фронт другого - сбрасывает. Если усреднить выход триггера - напряжение от 0 до Uпит будет соответствовать фазе от 0 до 2*pi. Недостатки: 1. трудно применять на совсем низких частотах, 2. плохо ведёт себя если фаза болтается вблизи 0 (или 2*pi, что одно и то-же), на выходе триггера то очень короткий импульс, то очень длинный, в результате усреднения получаем что-то около Uпит/2, т.е. pi. Аналогичный метод измерения можно реализовать на микроконтроллере с использованием таймера и двух каналов Input Capture, программно устраняется неоднозначность вблизи 0. Но чтобы получить дискретность хотя бы 1 градус на 100кГц потребуется тактовая для таймера не менее 36МГц.

А ещё можно подобрать для замены этого АВР подходящую Мегу со встроенным генератором на часовом кварце. Софт как я понимаю всё равно дорабатывать, если автор не увлекался вычислением в уме шестнадцатиричных констант для битовых масок, должно переносится на другой кристалл после чтения док и лёгкой правки по месту.

Как насчёт такой конструкции? Формирует в катушке один полупериод, вся "лишняя" энергия перекачивается назад в конденсатор, но в другой полярности. C1 предварительно заряжается, например подачей тока в точку соединения C1 и R2. Включение и выключение S1 происходит на нулевом токе (в модели я просто подобрал время включения), будь времена побольше - сгодились бы тиристор или тиратрон. Как вариант - формировать более длинный импульс, а катушку подключать через сжимающую импульс LCLCLC...LCLCLC-цепочку. схема результаты моделирования, желтый и малиновый - токи, остальные - напряжения.

BB был скушан TI и это ему явно пошло на пользу. Кроме CFA у этих усилителей есть ещё два названия: "трансимпедансные" (transimpedance amp) и "усилитель Нортона". Если не путаю под названием "усилитель Нортона" они упоминаются в Хоровице-Хилле. Обычный ОУ усиливает разность напряжений на входах, а у этих входной ток преобразуется в напряжение на выходе. Внешне схемы на них похожи на схемы на обычных ОУ, но у них существенно отличаются импедансы входов, инвертирующий довольно низкоомный, поэтому в обратной связи нужно ставить сопротивления вполне определённой величины, ни больше, ни меньше. У самых древних представителей этого класса вообще наружу торчали база и эмиттер транзистора в качестве неинвертирующего и инвертирующего входов. А выходное напряжение было пропорционально току коллектора. первое, что попалось: Current Feedback Amplifier Analysis And Compensation

"- Так я и думал, - воскликнул Филипп Филиппович, шлепнув ладонью по скатерти, - именно так и полагал." (с) http://www.atsuk.dart.ru Ацюковский Владимир Акимович Доктор технических наук, член-корреспондент Российской Академии электротехнических наук, академик Российской Академии естественных наук, Международной Академии биоэнерготехнологий и Международной Академии энергоинформационных наук. Работает начальником лаборатории одного из авиационных НИИ. Также работает в ГАУ в качестве профессора-совместителя с сентября 1995 года. Насчёт Академии электротехнических наук не знаю, а та, что естественных наук - несмотря на "приличное" название - натуральнейший заповедник ниспровергателей теории относительности и прочих "альтернативных учёных". Есть ещё Академия информатизации образования, но туда только совсем уж буйных принимают. Расчеты в рамках классической электродинамики и классической-же механики не согласовывались с практикой во второй половине 19-го века, но как раз 100 лет тому назад эту проблему пофиксили, введя коэффициент sqrt(1-(v/c)**2), причём, что интересно, в механику. Сама-же классическая электродинамика так и осталась внутренне противоречивой. К счастью в нашем случае, кажется, нет опасности наступить ещё и на эти грабли. Впрочем, сама задачка интересная, независимо от того что собираются найти или опровергнуть экспериментаторы. Обещаю подумать. На мой взгляд самое разумное предложение сделал asdf в посте за номером #25. Для быстрой коммутации интересны водородные тиратроны (ТГИ-ххх) они точно есть на десятки кВ и токи в единицы килоампер, отпираются быстро, но как происходит процесс их запирания - сам бы не отказался послушать знающего человека. Уж раз пошла такая пьянка экспериментальная физика, прежде чем перейти к уравнениям Максвелла, позвольте задать вопрос: Вы можете написать закон Ома в форме, соответствующей обсуждаемой теме? ( U=I*R ответ неправильный). В бытность мою студентом этим вопросом на экзамене по электродинамике определялось - сразу студент получит двойку или сперва помучается. Душераздирающее зрелище. (с) Извиняюсь если Вам показалось, что я был груб.

В схеме Ctrl-A, Ctrl-E, внизу выбрать Schematic Nets, щёлкнуть по Name (будет подсвечен весь столбец), щёлкнуть по кнопке Display, в появившемся окошке выбрать Do Not Display, OK.

Главное в расчете - понимать что самому трансформатору совершенно всё равно как Вы его назовёте - трансформатором тока или напряжения, напряжения и токи обмоток, величина поля в магнитопроводе и соотношения между ними от этого не зависят. Меняется только постановка задачи - что дано, что требуется рассчитать, какой параметр оптимизировать. Положим коэффициент трансформации будет K=n2/n1 (отношение числа витков), т.е. I1 = K * I2, а в качестве нагрузки ко вторичной обмотке подключили сопротивление R. Тогда напряжение на R и на вторичке U2=R*I2=R*I1/K. С другой стороны, эдс одного витка u=dФ/dt, где магнитный поток Ф=B*S . Стало быть на вторичной обмотке будет напряжение U2=n2*S*dB/dt. Дальше всё как для трансформатора напряжения. Для прямоугольного импульса dB/dt=(Bmax-Bmin)/Tимп. тогда U2*Tимп=n2*S*(Bmax-Bmin). Эта формула позволяет определить минимальное сечение магнитопровода при котором он не уйдёт в насыщение. Если импульс одиночный, то, очевидно Bmin=0, а Bmax не должно превышать Bs - индукцию насыщения. Если предыдущим импульсом магнитопровод был намагничен то Bmin=-Bs. Для синусоидального напряжения U2(t)=U2m*sin(2*pi*f*t)=n2*S*dB/dt. Делов-то, дифуравнение первого порядка, решаем: B(t)=-(U2m/(n2*S*2*pi*f))*cos(2*pi*f*t). (и плюс константа, равная нулю) Выражение в скобках перед cos() это амплитуда индукции, она не должна превышать Bs. При расчетах обычно пользуются эффективными (U2эфф) значениями синусоидального напряжения вместо амплитудного U2m=sqrt(2)*U2эфф. Итого, U2эфф=sqrt(2)*pi *n2*Bs*S*f. (Во многих книжках по расчёту трансформаторов коэффициент sqrt(2)*pi=4.44 встречается практически на каждой странице). А вот это не всегда верно - изменение магнитного потока от тока в первичной обмотке (почти) компенсируется потоком, создаваемым током вторичной обмотки. Т.е. объём магнитопровода может быть во много раз меньше, чем следует из этого ограничения. Учитывать этот эффект нужно только при плохой связи между обмотками, обычно же хватает коэффициента 0.9 из цитаты ниже.

Эти и ещё несколько полезных книжек по этой теме можно скачать с этого сайта

При редактировании компонента в библиотеке можно выделить сразу группу выводов и нажать Ctrl-E. При редактировании схемы - выделить компонент или группу компонентов, Ctrl-E, выбрать вкладку Pins, отредактировать. Изменённый компонент можно перетащить из Design Cache схемы в предварительно открытую библиотеку. Есть Tools -> Export Properties и Tools -> Import Properties, текстовый файл с разделителями, замечательно открывается и редактируется в Excel.

BASIC студенты тоже на лету схватывают, однако не будем забывать классиков:“Практически невозможно научить хорошо программировать студентов, ориентированных первоначально на BASIC: как потенциальные программисты они умственно оболванены без надежды на исцеление”. Увы, при всех достоинствах семейств PIC16 и PIC18, по силе воздействия на неокрепшие умы они в чём-то подобны пресловутому BASIC-у. Для "первого в жизни микроконтроллера" лучшим выбором будет всё-же семейство 8051 в силу большой распространённоси, "почтенного" возраста и доступности литературы. А вторым можно и PIC, уже не страшно. Замечено (мною) что знание хотя бы в общих чертах архитектуры нескольких сильно отличающихся друг от друга ЭВМ даёт устойчивый иммунитет против PIC-оманства и AVR-ства. Казалось бы, ну что толку от знания архитектуры Cray-1 с его векторными регистрами в наше время? А вот - помогает.

Эти кольца хороши для трансформаторов, для дросселя же важны совсем другие параметры - способность запасать энергию в виде магнитного поля. И тут лучше применять материалы с большой индукцией насыщения и весьма умеренными значениями проницаемости. С учётом частоты 100кГц трансформаторная сталь и ленточный пермаллой идут лесом. Остаются альсиферы или сердечники из порошкового пермаллоя (МП-ххх) или так называемые cool-mu, все они есть по-сути мелкодисперсный ферромагнетик с заполнителем-связующим. Можно также применять ферриты (но у них Bmax маловата), или аморфное железо (но потери на 100кГц изрядные) и обязательно с немагнитным зазором. Ещё воздух не плох, витков мотать больше - больше потери в меди, зато макс. индукция большая и дёшево.

Спасибо, BlueBeard! Очень полезная для начинающего информация. Добавлю только, что посчитать тощину зазора в сердечнике можно даже не вспоминая такое понятие как индуктивность. Итак, физика нас учит, что энергия магнитного поля, приходящаяся на единицу объёма равна B*H/2 (Джоулей на кубометр, всё в системе СИ). В толще сердечника H=B/(мю0*мю), а в немагнитном зазоре H=B/мю0. Поскольку магнитная проницаемость применяемых ферритов не меньше 1000, то энергией, запасённой в феррите можно пренебречь и учитывать только энергию в немагнитном зазоре. итак: E = S * d * Bmax *Bmax / (2 * мю0). Для примера из вышеупомянутой ссылки: площадь сечения сердечника Ш6х6, S=36e-6. индукция в конце прямого хода Bmax = 0.2 Тл. 14 Ватт - это 14 Джоулей в секунду, следовательно при частоте 100 кГц за один цикл запасается и передаётся в нагрузку E=14e-5 Дж энергии. искомая толщина зазора d = 2*E*мю0/(S * Bmax*Bmax). если посчитать, должно получиться 0.24 мм. Ах, да мю0 = 4*pi*1e-7.

Предварительно прогреть саму плату феном градусов этак до ста или чуть больше, это уже заметно уменьшит отвод тепла через внутренние слои.

Я пользуюсь вот таким. Получено из схемы MSPFET выбрасыванием всего "лишнего". Да, VD4 тоже не обязателен. Как ни странно - работает.

Ещё можно скачать с Xemix-а пример работы с этими модулями. Писано на С (и, похоже, левой ногой) для их собственного процессора, но разобраться можно.

Вот у них есть: www.IEEE.org 802.11, 802.11b, 802.11g, ещё можно посмотреть 802.15.1 .. 802.15.4 Да куда хочешь, туда и подключай, все три варианта можно использовать, SPI придётся переключать в slave для приёма и в master для передачи, для передачи клок не нужен, но и не мешает, важно только то, что на входе DATAIN модуля. UART, если с синхронизатором на приёме, тоже работать будет, просто DCLK не используешь, но если передавал посылку тоже UART-ом то на приёме будут те-же самые биты - стартовый, данные, стоповый, UART их примет - куда он денется. Только нужно чтобы между стопом предыдущего байта и стартом следующего пауз не было, а то битовая синхнонизация собьётся. Синхронизатор в XE1203 - это, грубо, цифровой ФАПЧ, который привязывается по частоте и фазе к сигналу с демодулятора приёмника. Ему нужно какое-то время (точнее - некоторое кол-во переходов 1->0 и 0->1) для точной подстройки. За время передачи последовательности 0101010... длиной 24 бита он точно успеет настроиться и далее будет поддерживать синхронизацию по принимаемым данным. Поскольку подстраивается он по фронтам нужно чтобы не было длинных последовательностей нулей или единиц (в доке сказано - не более 8). Обычно кадр выглядит так: 1. преамбула 010101... длиной 24 бита (или больше) 2. PATTERN - 8, 16, 24 или 32 бита 3. данные PATTERN - некая последовательность бит, которую модуль умеет аппаратно распознавать в потоке данных. Очень удобно применять для определения начала данных. Рекомендую: Технические описания / Xemics техническое описание XE1203 на русском языке (размер файла - 1,6 Мб).

Поделюсь своим опытом сенсоростроения. Несколько лет тому назад экспериментировал с вариантом сенсорной клавиатуры, в однокнопочном варианте это выглядит так: на одной стороне печатной платы есть ни с чем не соединённая металлическая площадка-сенсор(1), с другой стороны под ней - две площадки (2) и (3). На одну из площадок, скажем (2) подаёшь прямоугольные импульсы, на другой (3), нагруженной на подходящее сопротивление, видишь результат дифференцирования прямоугольника RC-цепью. Если коснуться пальцем сенсора, амплитуда импульсов на выходе резко уменьшается. сенсор (1) ===================== материал платы ========= ========= площадка(2) площадка(3) Эквивалентная схема представляет собой Т-образную конструкцию из трёх ёмкостей, две "горизонтальных" - это ёмкости между площадкой(2) и сенсором(1) и между сенсором(1) и площадкой(3), а "вертикальная" - ёмкость между сенсором(1) с подключенным к нему человеком и землёй. P.S. На столе всё выглядело вполне работоспособным, только доводить до кондиции не стали - поставили плёночную клавиатуру.