Terehov

Вы подаете на вход 20 дБм - обратите внимание на величину напряжения затвор-исток - это напряжение не должно превышать (по абсол. вел.) для указанных транзисторов (см. датшит) значения минус 0.5 Вольт. Кроме того убедитесь в отсутствии самовозбуждения при работе на рассогласованную нагрузку.

Проверьте и установите режим по постоянному току транзистора V1 (без подачи сигнала с генератора, резистором R2). В первом приближении постоянный ток коллектора должен быть 20...30 мА, а напряжение на нем на 2..3 вольта меньше чем напряжение источника питания. После этого подайте сигнал с генератора и в небольших пределах меняйте его частоту, следя за усилением. Возможно придется подобрать величину L1. Конденсаторы С4 и С9 выбраны с целью обеспечения настройки контура С3, L1 на первую гармонику. По первой картинке видно что присутствуют относительно небольшие сигналы 3 и 4 гармоник, по второй - большой сигнал второй гармоники.

Усиление вашего каскада определяется коэффициентом передачи входной цепи и коэффициентом усиления самого транзистора. Входная цепь по сути параллельный контур и ее коффициент передачи в лучшем случае равен единице. Коэфф. усиления транзистора в первом приближении это произведение крутизны на сопротивление нагрузки. Для данного транзистора крутизна порядка 5-10 ма/в, и для сопротивление нагрузки 50 Ом коэфф. усиления транзистора и каскада 0,25-0,5. Это и показывает осцилограф. Думаю надо разобраться что с измерителем АЧХ.

80 мс вполне рабочая величина. Снижение ее на порядок, что возможно, кардинально ситуацию не изменит. В случае перегрузки по напряжению транзистор все равно "сгорит". Иногда для защиты от перенапряжения в затвор и сток ставят специальные ВЧ ограничительные диоды, способные в течение десятков мс выдерживать перенапряжения. А за это время уже начинает отрабатывать обычная защита. Да, по конструированию выходной цепи начинающейся с емкости - думаю, что это нецелесобразно. Нецелесобразно по причине неопределенности предстоящего рассогласования. Возможны случаи когда эта емкость "срезонирует" и эффект будет обратный.

Важно понять характер рассогласования - если рассогласование приводит к увеличению тока стока, то транзистор это выдерживает достаточно долго, если же к перенапряжению, то процесс пробоя занимает десятки наносекунд. Кроме того не стоит забывать и о области безопасной работы - это зависимость связывающая безопасный ток и напряжение. Обычно завязана на величину максимальной рассеиваемой мощности, т. е. произведение тока и напряжения не должно превышать эту мощность. При больших напряжениях имеет ограничение.

В некоторых ТУ на мощные отечественные транзисторы, в методике, где описывается как измерить такой параметр как работа на рассогласованную нагрузку, указывается время 1 сек. Причем речь идет о работе не на ХХ или КЗ, а на КСВ = 20(15).

отправлено

Если вы о NNB111 и не нашли в инете, то могу выслать на почтовый ящик, но нужен адрес. Структура - фильтр низких частот. Служит для того чтобы помехи из сети 50 Гц не проникли на ваше устройство и дополнительно создает сопротивление эквивалентное сети. График присутствует вместе со схемой.

Работа проведена громадная, очень познавательно, спасибо. Единственно, что не совсем прозрачно, так это идентичность граничных условий. Влияние "ящика", скорее всего, одного порядка с приведенными погрешностями. 15 мм это не такое уж и большое расстояние.

Блокировочный конденсатор обеспечивает нулевой потенциал по ВЧ на втором затворе. В этом случае уменьшается влияние проходной емкости транзистора в том числе и на устойчивость усилителя. Устанавливается по кратчайшему пути между вторым затвором и общим электродом или "землей". Кроме того необходимо установить ток покоя транзистора, для этого типа это порядка 10 мА. Ток зависит от величины постоянного напряжения на первом затворе - от минус 0,2 до плюс 0,2 вольта.

Имейте в виду, что в AWR, по умолчанию, токи и напряжения амплитудные. А то что на верхних частотах провод греется сильнее, так это скин-эффект. Зависимость периметра провода от частоты чуть ли не в четвертой степени. Кроме того на частоте среза резонанс по входному сопротивлению. Соответственно на частотах близких к этому резонансу при той же мощности начинается резкий рост токов и напряжений.

Установите порт с определенным уровнем мощности, установите на элементах VP пробники или вольтметры, амперметры, ваттметры. Определите Icomp, Vcomp, Wcomp в заданном диапазоне частот. Сравните с данными датшита.

Не понятно что с затворами? Первый не поключен, на втором не хватает блокировочного конденсатора, что может привести к самовозбуждению.

Обсуждалось неоднократно, см. сообщение 1154 и 1160. Если по 1154, то дополнительно при расчете графика изменить симулятор с HB на HSPICE. Если по 1160, то вместо источника применить указанный порт.

В который раз подряд - установите волноводный порт, граничные условия аналогичные "классическому" расчету, согласованную нагрузку в виде волноводного порта . Определите фазовую длину линии и ее отличие от "классики". После этого можно говорить о эпсилон.

Вам уже несколько раз несколько участников дискуссии на это указывали. Дискретный порт подводит энергию к полоску в одной точке. Как далее из точки эта энергия распространяется? Ваш полосок имеет ширину и в первом приближении путь тока увеличивается на половину ширины. Вам указывали неоднократно на волноводный порт, но и его применение имеет свои особенности. Вы то как собираетесь подвести энергию? Выбор граничных условий это отдельная "песня". Результат зависит и от типа г.у.(открытые....) и от размера "ящика". У вас то что за условия? Ваша 50-омная линия разомкнута на конце и излучает и это излучение влияет на входной импеданс. Если вы выполните 600-омную или 6-омную, что будет с излучением? В так называемой классике подобные вещи не учитываются. Ко входу линии энергия подводиться "волшебным" способом, что там снаружи линии не учитывается, а сама линия предполагается для передачи энергии без излучения. Вот поэтому простейшая линия из "классики", в CST "превращается" в не совсем простейшую модель.

Насколько я понял ТС не нуждается в данном устройстве. У него задача "академическая". Но основе, как ему кажется, простейшейшей модели получить абсолютные коэффиценты пересчета "неправильных" результатов CST в "правильные" результаты так называемых классических методов. И эти коэффициенты использовать для решения в CST других задач. Только модель то он выбрал не простейшую, а отсюда и тупик.

Кроме трансформатора другими средствами эту задачу вряд ли решить. А трансформатор "вообще" с требуемыми параметрами может быть реализован. Вопрос в габаритах и длине линий обмоток. Длина не должна превышать 1/8...1/16 длины волны для 1000 МГц. Ну а тип - объемный виток. По кпд сказать конкретно трудно, но приблизительно (50...90)%. Что касается доказательств - HFSS, CST...

Ура, вы наконец чуточку изменили угол "обозрения" проблемы. Только не я считаю любой элемент антенной, так "считает" CST. Считает средствами электродинамики, а не основами теории цепей - лишь частным случаем электродинамики. И "насчитало" коэффициент усиления (IEEE) минус 1,4 дБ, по отношению к общей входной мощности. А это не в 1000 раз меньше подводимой, а в 1,5 раза. Нагрузите линию согласованной нагрузкой, посмотрите фазовую длину. Успехов в "осознании" проблемы.

Ну, да - деревья качаются, поэтому и ветер. Вы поставьте монитор farfield, увидите что что диаграмма направленности около 6 dBi, а коэффициент усиления минус 1.4 dB. Чем не патч антенна? Разберитесь с начала с излучением, а потом уж думайте о эпсилон.

В вашем проекте с открытыми граничными условиями, с "ящиком" 10*10*20 мм, эпсилон 4.3, толщиной полоска 0.035 мм, резонанс получился на частоте 2302 МГц. Не изменяя длины линии "утолщил" последние 0,5 мм на ее конце до 3 мм. Резонанс ушел вниз на 2259 МГц. Не изменяя длины линии "утоньшил" последние два мм на ее конце до 0.01 мм. Резонанс ушел в верх на 2310 МГц. Похоже все таки излучение и связанный с этим излучением емкостной эффект и соответсвующий коэффициент укорочения присутствуют.

Уровень излучения вполне приличный и сравним с вашей погрешностью. В любом "Айзенберге" приведены зависимости входного импеданса полуволнового диполя в зависимости от его толщины и описывается механизм поведения резонанса - емкостной эффект, т.е. емкость торца диполя. Отсюда и так называемый "коэффициент укорочения" диполя. Не было бы излучения, не было бы укорочения. Сделав хх вы получили торец .... Ваша короткозамкнутая линия также излучает. Излучения не будет только при полном согласовании, когда напряженности полей по длине равномерны . Не понятна и цель эксперимента - получить идентичность результатов полученных средствами электродинамики и с помощью телеграфных уравнений? Ну тогда сделайте одинаковые условия, исключите излучение. Тогда можно говорить и о эпсилон.....

Ваш эксперимент не вполне корректен, о чем уже выше писали. Разомкнув линию на конце, вы получили передающую антенну и часть энергии излучили в пространство, что и повлияло на результат. Примите меры по предотвращению излучения - согласованная нагрузка, коаксиальный кабель или хотя бы стриплиния и т. д.

Пару раз приобретали пьезомембраны, проблем не было ни с качеством, ни со сроками поставки

Попарный отбор мостом из 0.05 и 0.1.