тау

А сколько в пикоамперах или наноамперах темновой ток утечки Вашего фотодиода при 30-40 градусах цельсия?

насколько мне помнится, ток обратно смещенного фотодиода при малых освещенностях дает гораздо большую погрешность и меньший динамический диапазон по освещенности , чем схема работы фотодиода при нулевом смещении в качестве генератора тока на усилитель с нулевым входным сопротивлением ( преобразователь ток -напряжение или к примеру ток-заряд на ОУ ) . А Вы собирались что-то там мерять?

Идея заключается в правильном применении понятия "удельной плотности" энергии магнитного поля чем больше мю , тем меньше энергии можно запасти в материале , ограниченном по индукции В в связи с его насыщением , в зазоре мю=1 и там можно "наращивать" напряженность H .

может это Вам поможет http://www.kemet.com/kemet/web/homepage/ke..._CerPerChar.pdf

Спасибо !

Analog Devices в своих даташитах указывают нормализованный фазовый шум на микрухи PLL например на ADF4002 −222 dBc/Hz , но чтобы получить такое значение отнимают из измеренного шума 20LogN и 10logFPFD (FPFD - входная частота фазового детектора) Интересует физический смысл 10logFPFD. Подскажите пожалуйста.

действительно , по даташитам нашим и ихним - запись по сигналу PL асинхронная (не зависит от тактового входа) . Беда в том,что модель 4516 счетчика в мультисиме - некорректная (сделана синхронной - видимо блондинки писали). Без импульсов по входу записывать не хочет то что у нее на P0...P3. А Вы заметили что логический анализатор с частотой 100Гц выборок неправильно показывает счет от верхнего счетчика , надо изменить на хотя- бы 2 кГц , чтобы частота была выше тактовой от таймера. Тогда какой смысл запускать одновибратор от переноса старшего счетчика, как раз в этот момент выходы все в состоянии 0. Ну и перезапишутся нули ;) в другой счетчик - и что с этого ? А вообще , с учетом некорректности модели счетчика 4516 - затея симуляции этой схемы бесполезна. Не тратьте время и нервы. Во вложении я положил проект с измененной схемой и постоянным тактированием входа С. Можете убедиться что работает криво. Реальная схема не потребует тактирования CP входа для защелкивания входных данных P0...P3. Ex_DCtoACinverter___11_.rar

Ошибок много 1) вся логика должна быть примерно одного уровня напряжений, ставите 10-вольтовые, знаачит все должны быть такими , иначе предусмотреть преобразователи уровней 2) нельзя запитывать ТТЛ микруху одновибратора от 15 вольт - скорее всего сгорит в реале , хотя симулятору наплевать. несмотря что Вы запитали ее от 15 вольт она всё равно на выход дает 4-5 Вольт в симуляторе а 10-вольтовому КМОП это естественно недостаточно. 3) со входм PL у вас недоработочка - куда то не туда присоединили. Я так догадываюсь что это параллельная загрузка, она возможно должна иметь разброс во времени с подачей тактового импульса на счетный вход , иначе цифровая модель счетчика воспринимает как нештатную ситуацию и не хочет коректно менять выход (подробно даташит курить некогда) . Счетчик то считает , если его поставить 5-вольтовый вариант и заземлить PL

А в пушпуле тожеж в разные , то бишь со сдвигом на 180о, чиста как в двухфазном контроллере :)

Такие дела буржуи маркируют TP (тест - пойнт)

SP это сокращение от "spark" что по нашему означает "искра". Вопщем чтоб искры сыпались

посмотрите в мультисиме 10.1 там буквально в хэлпе записано

А мне показалось что умеет, но несколько кривовато, не для soft- recovery http://www.mathworks.com/access/helpdesk/h...diodespice.html (вторая табличка от верха - заряд зависящий от ТТ) Да фиг с ними, с диодами, речь шла о рассасывании в транзисторах, оно ж моделируется. Синяя линяя - напряжение б-э, зеленая - генератор импульса , красная - коллектор возможно , повышенный заряд в базе , связанный с падением коэффициента передачи тока при малых напряжениях.

Учитывает вообще-то. На рисунке для нижнего диода я изменил параметр TT модели стандартного диода с 4.3 до 8 nS. Результат виден (красный график - время TT меньше, синий - то что я изменил ) . В новых симуляторах (например SIMETRIX) есть как стандартная модель диода "D" , так и диода .model modelname SRDIO ( parameters ) "soft-recovery" , для которого имеется еще параметр "tau" - время жизни неосновных носителей. И рассасывание у транзисторов наблюдается тоже в симуляторах.

Представьте себе мощный биполяр со схемой управления такой , что запирающего тока базы нету, только отпирающий. Естественно у него будет большое время рассасывания. Накачиваем базу током , не рассасываем, и через 5 микросекунду пытаемся дернуть коллектор к противоположному питанию :) ток будет ну ооочень немаленький, хотя перед эти воде бы тока коллектора и не было (если нет нагрузкки или она очень мала). В описанных случаях первоначальный заряд "внутреннего" перехода б-э заряжается от паразитных и демпферных емкостей, и "ждет" когда ему дадут расосаться выходным рабочим током. А нормального рабочего тока то и нету , способного рассосать за оговоренное в даташите время. увы, симуляторы иногда врут а иногда и нет :)

До 10кратного от прямого наблюдал сам. До бесконечности не растет но всё равно много при чрезмерно резком запирании. IXKC 40N60C тоже неплох 20....60ns 98mOhm 158 nC

У IGBT есть такое явление как "хвост" тока , при выключении даже когда затвор разряжен, этот хвост еще существует. Реактивная - индуктивная нагрузка во время dead time забирает этот точек в себя и включение противоположного ключа происходит без сквозняка. Если в полумосте отключить нагрузку вообще , то IGBT могут вдруг неожиданно раскаляться большими динамическим потерями на рассасывание этих хвостов тока.

в спецфикации от Fair есть графики (см ниже)

В таком разрезе Таня права . Индуктивность прямого проводника вроде бы и есть, и рассчитывается, и даже измеряется. Но практически использовать ее как сосредоточенную индуктивность с двумя выводами -нельзя. Всё время образуется какой-то укороченный вибратор :)

однако ж и не полуволновой вибратор :) . Да пусть конечно излучает - не жалко, но сам процесс....... ( в смысле нету геометрически завершенного контура с малоразмерными сосредоточенными емкостями , для разговоров об индуктивности только таких контуров. )

Насчет сверхнизкой я конечно загнул :rolleyes: . мои грубые оценки примерно такие : две абсолютные емкостипо 100pF на концах (эффективная 50pF) и проволчка 5 метров с индуктивностью 11 мкГн (пользовался формулой L= 2*Длина*ln(4*Длина/диам -1) вроде ее даже проверял как-то раз , "длина, диам" в сантиметрах , результат в наногенри). Длина волны колебаний 40 метров. :laughing:

два шарика по 1 метру радиусом на расстоянии 5 метров соединим проволочкой 0,1 мм.

нужен драйвер с выходом вольт на 15-20 с минимальной задержкой , наносекунд 5 при работе на 50pF. В даташите задержка 10nS при CL = 2000pF и фронты по 15nS. Может кроме intersil еще какие-то существуют ? 100-150mA на выходе достаточно . Подскажите пожалуйста..

Допустим они есть, созданы (кстати я их видел лично и не на бесконечности :) ) Резонанс низкочастотный , длина волны большая пребольшая. Ток в проводе примерно одинаков по длине провода. По Вашему,Tanya, - контур тока замкнут?

Спасибо за напоминание, освежил... мнение не изменил. Взаимная электрическая емкость между шарами гораздо меньше абсолютной емкости каждого отдельного шара. В упомянутом мной контуре колебания будут определяться абсолютными емкостями (и индуктивностью проволочки)