тау

1. Есть некий шарм в том, чтобы подобные устройства с бустом делались без импульсника "типа ГЛИН" на входе. Потому что любой импульсник перед дросселем будет делать весьма неприятной амплитуды импульсный ток от первичного источника (напряжения) на частоте его преобразования. И без батареи конденсаторов, сглаживающих этот импульсный ток от первичного источника - не обойтись. А без импульсника на входе сам дроссель буста очень неплохо сглаживает потребляемый ток. И чем ниже напряжение первичного источника ( у ТС оно низкое) и больше ток на входе, тем эффективнее применение дросселя для сглаживания. 2. Плавно повышать напряжение на входе дросселя в некоторых случаях необязательно. Если период свободных резонансных колебаний индуктивности дросселя и приведенной емкости из вторички в первичную обмотку моста слишком велик по сравнению с периодом работы буста, то резонансного накопления энергии в дросселе не произойдет и выброса тока также не будет. Допустим что каждый период работы буста в нагрузку или фиксатор сбрасывается 30% запасенной в дросселе энергии. Стало быть, за 3 периода работы буста 100% энергии дросселя бездиссипативно сбрасываются слева - направо. А четверть большого периода L_Cпривед сильно более этих трех периодов буста. Получается демпфированный контур с добротностью меньше единицы - в нем нет выброса тока и напряжения, но главное - нет рассеяния тепла демпфирующим резистором и потери КПД по этой причине.

А почему ? поставил SiC C2M0025120 в модель вместо ключей выше, убрал демпфер 1nF 10 Ом. Вот такая траектория нарисовалась на фоне ОБР, причем самые неприятные по мгновенной мощности импульсы не длиннее 200 нс. Мощность на каждом транзисторе 5 Вт средняя на периоде 2 мс. Вот зачем отдельный фиксатор , да еще на много микрофарад керамики, не самой низковольтной, если есть естественный фиксатор в выходных емкостях ? Даже естественный фиксатор нужен лишь первые 300 мкс заряда, если заряд от нуля. А ТС, возможно, будет согласен на разряд с 1500 до 700 В, при этом роль фиксатора исчезает.

а если так?

нет, типа такого,... вроде и неплохо. Видно что демпфируют паразитные колебания вторички после t5 в режиме буста Fig.9 ( теряют КПД, имхо) , лучше бы там видеть квазирезонансный процесс. А так, ради уменьшения потерь они мост питают не сказать чтобы "током", а пилой чуть ли не 80% размаха от амплитуды её, в отличие от ихней же модели с нулевыми паразитами.

Да, много чего еще не начали обсуждать, например ставить/не ставить последовательные диоды в стоки ключей для частного решения проблемы с индуктивностью рассеяния транса. Но iiv-у это вряд-ли подойдет, из за низкого входного источника. И вообще "ума не приложу", зачем iiv-у на медицинском дроне георадар.

Ура, с Днём Победы в 1945 !!!

ток на выходе на нагрузку и/(или) на входе от источника первичного напряжения питания, смотря где расставлены ключи , в среднем, не будет равен току дросселя. В этом смысле "да". Потому что есть закон сохранения энергии и он действует. Поэтому, по контексту темы "повышайка", ключи на выходе предполагаются-справа от дросселя обязательно, "а-ля буст в вариациях". Самое главное - исходя из желания минимизировать вес, дроссель должен быть весьма хорошо оптимизирован, а это предполагает его работу во всем цикле заряда выходной емкости на максимальном рассчитанном для этого дросселя токе. Таким образом, оптимальность такого(точнее подобного) преобразователя предполагает постоянный ток дросселя и непостоянный ток заряда выходных емкостей ~= 1/sqrt(time). Только с обеспечением этого условия можно достигнуть минимального времени на цикл заряда при минимальной массе моточных. То есть - мощного ГЛИНа на выходе не будет (это Кристине). Было дело несколько лет назад - занимался подобным, поэтому в этой теме тусуюсь - может узнаю чего нового. Дроссель по весу при рассеянии 6 Вт оказался оптимальным на 4-х кольцах КП27 МП140 (МРР147) или на двух кольцах КП36 для 1 Квт постоянной мощности перекачки и 30% пульсации. Ферриты с зазором не катят.

волну получить просто ( увеличил конденсатор на выходе до 1 мкф и уменьшил дроссель до 2 мГн ( это вообще-то дофига с практ. точки зрения) ). Но мы же пока не скатились еще в обсуждение практической реализации, поэтому вот пока так.

можно , но тогда больше слов требуется, а я не очень бываю разговорчив. ток постоянен только в дросселе - ну так условились по контексту темы "питаемый током" и прочее... В зависимости где стоит ключевая схема , слева (степ даун) от дросселя или справа (буст), в соответствующей стороне появляется прерывистый/импульсный ток, усредненное значение которого не будет константой.

Кристина, с какой радости постоянный? Если без потерь в преобразовании , то Pin= Pout . Энергия конденсатора CU^2/2 = Pout*time =Pin*time U(time)=sqrt(2*Pin*time/C) (вылез корень, причём не по причине моста) Pout=Pin= Iout_aver * Uout Iout_aver=Pin/Uout= Pin/sqrt(2*Pin*time/C) в емкость течет усредненный ток, обратный от корня из времени , никак не похожий на при постоянном токе дросселя утверждение в цитате неверное.

чтобы была ясность, рассмотрите обычный буст. Эта схема с коммутируемым трансформатором ( повышающим) отличается от буста только увеличенным количеством ключей и внедрением трансформатора с выпрямителем. В бусте также, при условно постоянном токе дросселя буста выходной конденсатор будет заряжаться по функции корня, а именно это Вас смущало несколько постов назад. В бусте, как и в этой схеме, с повышением выходного напряжения скорость разряда дросселя увеличивается и коэффициент включения ключа меняется походу процесса так, что отношение включенного состояния к выключенному будет расти, если включенным состоянием ключа пытаться удерживать константный ток дросселя. Закон сохранения энергии, однако.

последовательные элементы одной цепи пропускают одинаковый ток строгой поддержки строгого чередования в этой схемке нет, глаз не обманывает.

без, чисто "релейная" система нипель да, сбросит мгновенно , но как минимум пара ключей будут замкнуты, кроме момента квази-паузы (квази-dead_time) , когда короткий положительный импульс на входах "С" триггеров также замыкает все ключи скопом. подтяжки к логическому Vdd питанию неиспользуемых входов логики ток R1 полностью равен току пробника IProbe1, который фиолетовый на графике.

не сложно. ARB1 это упрощенная запись для функции, заменяющей компаратор с порогом 0,1 Вольта. Если на входе менее 0,1 Вольта ( значит ток в дросселе L1 упал ниже 1 А) то на выходе компаратора будет 5 вольт и триггер U7 взведется по первому же фронту поступающих клоков. Взведенный триггер U7 открывает через оба "или" все 4 ключа, накачивая дроссель до значения тока его режима ( 1 А) . Если 1 А достигнут, то U7 сбрасывается , разрешая через "или " тарахтеть диагоналям моста от противофазных импульсов с делителя /2 на триггере U2 , при этом ток дросселя L1 трансформируется через "идеальный" трансформатор на выпрямитель, заряжая выходной конденсатор. Конечно, L1 периодически теряет энергию и ток его уменьшается, но компаратор срабатывает и "подкачивает" дроссель замыканием всех ключей скопом. Эта логика работы направлена исключительно на поддержание тока дросселя L1 в окрестности 1 А, чтобы Кристина смогла посмотреть, по какой кривой будут заряжаться выходные ёмкости.

Корень есть . Красный корень - чисто математический, Зелёный - напряжение на выходном конденсаторе. Ток дросселя постоянный .