крупный радиолюбитель

Под бандажом можно запрятать. Тонкая пластина, например из трансформаторного железа, на ней тестовая короткозамкнутая обмотка. Если пластина выполнена из высокопроницаемого материала, форма тока в короткозамкнутой тестовой обмотке будет идентичной току перемагничивания как на линейном участке, так и на участке насыщения основного магнитопровода. То есть, можно не только момент насыщения ловить, когда поле выпирает из наружу, но и мониторить состояние сердечника в линейной области перемагничивания. Так же , как это делается диф трансформаторами тока. На осциллограмме ток намагничивания и ток в тестовой обмотке, материал пластины - высоконикелевый пермаллой.

L1 - однообмоточный балластный реактор, ограничивающий рабочий ток через лампу. L2 и L3 в базовых цепях можно заменить резисторами. Это автогенератор с так называемой зарядовой связью. Попробуйте для начала понять, почему в Вашей схеме обсуждаемые выше блокирующие диоды, в принципе, не обязательные элементы . И как и куда потекут токи как при наличии этих диодов, так и при их полном отсутствии. После этого можно приступать к изучению работы автогенератора с зарядовой связью.

В продолжение темы. Полумостовой автогенератор изображенный ниже любопытен тем, что в нём отсутствует ПОС в явном виде. Нет здесь привычного коммутирующего трансформатора с токовой ПОС или c ПОС по напряжению. Это обстоятельство вводит в ступор даже бывалых. Но вопреки всему автогенератор бодро тарахтит, и не только в симуляторе. Это прототип электронного балласта для газоразрядных ламп высокого давления. Было время, когда лампы с подобным электронным блоком заливали светом киевские дворы и улицы.

Эхх, спалился…:) Кстати, стоит обратить внимание на коэффициент трансформации коммутирующего токового трансформатора. В классическом автогенераторном преобразователе с пропорционально-токовым управлением (а ля электронный трансформатор), Wб/Wk=3…5. В типовом электронном балласте коэффициент трансформации "аномальный", его легко посчитать по числу витков:

Вы наверное не обратили внимание, что коллектор-базовые переходы совместно с базовыми обмотками коммутирующего трансформатора (в насыщенном состоянии обмотки ком. трансформатора представляет собой закоротки) включены параллельно предполагаемым "навесным" К-Э-диодам и в том же самом направлении. Реверсивный ток (вызванный ЭДС самоиндуции по Вашей терминологии), протекающий через обсуждаемые элементы, является не обратным, а прямым током через р-n переход. Разберитесь откуда он берется и в каком направлении течет.

При отсутствии диодов эту роль с успехом выполняют базо-коллекторные переходы транзисторов. Кроме того, отпирание базо-коллекторного перехода реверсным током гарантирует избыточный заряд в базе, поэтому исключается этап плавного накопления и вхождения транзистора в насыщение в момент его включения. Снижаются динамические потери при включении. К тому же автогенерация более устойчива, потому что накопленный заряд в базе уже обеспечен реверсным током, и в переходных режимах ПОС не разрывается, получается, что обратная связь значительную часть времени поддерживается именно благодаря реверсивному току через КБ-переход.

Plain, остался маленький вопрос. Принципиально ли наличие диодов D1,D2 в Вашей схеме? Пмсм, вообще без этих диодов схема с коммутирующим токовым трансформатором мало того что работает, она работает даже лучше чем с диодами.

Пмсм, несколько больше. Смотрю рисунок 11, испытательный импульс 5а. Вижу Uа+Us, это 13+87=100 вольт для двенадцативольтовой бортсети и 27+174=201 вольт для двадцатичетырехвольтовой. Если заказчик требует функциональный класс А (изделие выполняет свои функции в соответствии с назначением во время и после испытаний) тогда сапрессор с предохранителем в качестве защиты не прокатывает.

В этой теме давно, около пяти лет назад, упоминался любопытный кламп с рекуперацией. Столько времени прошло, но так и не удосужился попробовать:( http://tekhnosfera.com/view/506269/a#?page=1

С бусиной всё понятно, но остался без особого внимания основной вопрос интересующегося, а именно: "имеет ли смысл в диодно-сапрессорном клампере применять диод с увеличенным trr?" Связка "медленный диод+TVS" вряд ли эффективна, соглашусь. Но результат проще оценить на практике, нежели ломать копья.

wim, возможно имелись ввиду те постоянные составляющие, которые при сложении обращаются нуль. Токи вторичных полуобмоток, например, нагруженные на два однополупериодных выпрямителя на один двухполупериодный выпрямитель со средней точкой.

С точки зрения оптимального распределения обмотки по всей длине магнитопровода, хороши тороидальные сердечники из "беззазорных" магитодиэлектриков . С укладкой обмотки в один слой. Чтобы не париться ни с нагревом из-за краевого эффекта от выпирающего поля, ни с нагревом многослойных обмоток от проксимити-эффекта. Но все магнитодиэлектрики, без исключения, по потерям проигрывают ферритам. Тем не менее, новые материалы на основе толченых нанокристаллических и аморфных порошков очень неплохи, например сердечники APH и APM корейской фирмы AMOGREENTECH. Неожиданно, но на сегодняшний день, пмсм, лидеры в этом деле низкопроницаемые беззазорные китайские сердечники из материалов "NPA" и "КАМ" от компании KDM: https://www.kda.com.cn/ и российский материал АМАГ-178: https://www.mstator.ru/sites/default/files/documents/AMAG-178N.pdf Недостаток российского материала - при рекордно малых потерях магнитная проницаемость великовата, это несколько ограничивает сферу применения. Пример использования китайского сердечника из "суперматериала" NPA в могучем резонансном реакторе: https://www.compel.ru/lib/143757

Пмсм, магнитные усилители в том или ином виде - не самое популярное решение последние пару десятков лет. Во всяком случае, ни в одном современном источнике технологического тока я так и не повстречал МУ-топологию, как ни старался. Или у Вас есть свои интересные наработки по этой теме?

Особенность ZVS-режима – включение транзистора в тот момент, когда напряжение на нём близко к нулевому значению. В "получившемся устройстве", когда на момент коммутации открыт боди-диод противоположного транзистора, режим ZVS невозможен в принципе. Вводить ещё один резонансный контур не стоит. Стоит разобраться с теми резонансными явлениями, которые у Вас уже есть. Самое правильное в Вашем конкретном случае, как уже говорилось – не ходить ниже резонанса.

Больше. Даже при нулевом сопротивлении украденных шин и обмоток трансформатора, есть её индуктивность. Индуктивность рассеяния трансформатора приведённая ко вторичке, плюс индуктивность украденных токоподводящих шин, плюс индуктивность секретной замурованной трубы. При суммарной L=10мкГн, уже получим 15 среднеквадратичных Вольт. Не критично, но так, к слову..

Нет такой проблемы. В "получившемся устройстве" ток в течение рабочего полупериода может менять своё направление. И мертвая пауза такому "изменённому" направлению не указ, при выключении транзистора ток продолжает преспокойно течь через боди-диод этого же мосфета. К каким последствиям это приводит, когда, наконец, после мертвой паузы открывается противоположный транзистор, Вам тут уже рассказывали три-четыре докладчика.

А ведь и правда, если плавный закат солнца вручную приемлем, тогда старая добрая регулировка магнитным шунтом – вне конкуренции.

Да пусть себе плавает, это не принципиально. Принципиален лишь порядок величины индуктивности на тех двух концах токовых шин, которые выходят наружу. Если она не запредельная, тогда для потребных килоампер Вы можете прикинуть максимальную частоту преобразователя в первом приближении. ЧМ-регулировка, пмсм, это самый простой метод в Вашем случае. С шимом намучаетесь, как и с его фильтром по ВЧ, при кабелях толщиной в руку.

Греть высокой частотой при всем желании не получится, но сотни –тысячи Герц, может быть и прокатит. Скин-эффект в разумных пределах не важен (поскольку задача – нагрев) , главная проблема на переменке при таких дурьамперах - индуктивность нагрузки ограничивает ток. Какова индуктивность Вашей загогулины? Электронный трансформатор в виде моста, а хоть и на тормозных IGBT серии S, сердечник трансформатора – 400Гц сталь или нанокристаллический ленточный. Диапазон регулирования нужен не слишком высокий (10-25кВт), поэтому прокатит ЧМ-регулировка, солидный паразитный индуктивный балласт как раз кстати. Электронный трансформатор чимится без проблем. В нагрузке - пила тока, помех не должно быть много. Можно продумать модульную конструкцию если ячейки засинхронизировать, при этом тороидальные сердечники с первичными обмотками одеваются на кабель или прямо на медную трубу-загогулину.

Согласен, просмотрел, вместо синхронного драйвера правильнее применить то, что Вы называете двухтактным - драйвер нижней и верхней стороны с парафазным управлением. IR2110 например.

Ну как же: причем, без объявления причин, - впрочем, это и не противоречит общепринятым дипломатическим правилам :) Если вернуться к схеме топикстартера, то следует обратить его внимание прежде всего на то , что в получившемся устройстве немаловажную роль играет явление резонанса.

Два такта в наличии, а вот ШИМить устройство потерпевшего - плохой план. Самые дельные советы прозвучали от корейского профи Yuri7751, который собаку съел на этом деле (потому что c большим опытом в HV-теме, а не то, что вы подумали). Плюс дельное замечание от другого профи, объявленного почему-то персоной нон грата, а именно - работа на частоте ниже резонанса приводит к развороту тока в рабочем полутакте и, следовательно, отпиранию боди-диода включенного мосфета. В следующем полутакте этот боди-диод (с большим накопленным зарядом!) восстанавливается через противоположный открываемый ключ. Имеем нагрев и сквозной экстраток , с очевидными последствиями.

Начинающему повелителю молний было бы полезно ознакомиться с "искрометными" (во всех смыслах этого слова :) ) решениями других непрофессионалов, на соответствующем форуме: http://flyback.org.ru/viewtopic.php?t=2677&postdays=0&postorder=asc&start=0

"Датчик Выхода из Насыщения", в некоторых патентах и публикациях авторов (Горянский, Бузыкин и Ко) эта цепочка разрисована в явном виде, например здесь: http://www.freepatent.ru/patents/2073303 В автогенераторах с коммутирующим трансформатором и пропорционально-токовым управлением реализация этого принципа заметно проще.

BJT мертв, а я ещё нет. В Сети нашёлся автореферат диссертации одного из авторов, указанных выше: http://tekhnosfera.com/view/506269/a#?page=1 на стр 12-13 рассмотрен способ эмиттерной коммутации с активным запиранием транзистора после вывода его из насыщения. Автор назвал это так: - "принцип с пропорционально-зарядовым управлением". Полученная мною скорость спада коллекторного тока для современных высоковольтных транзисторов (типа MJE13009) даже получше вышла, порядка 35-50 ns., осциллограммы были показаны в этой теме на стр 1. "Я сжег их жизнь, как ворох газет" (Ц) - слов из из песни конечно не выкинуть, тем не менее, такой биполярный ключ оказался весьма живучим. Самой диссертационной работы в Сети не обнаружил, к большому сожалению.