Basil13
-
Постов
111 -
Зарегистрирован
-
Посещение
Сообщения, опубликованные Basil13
-
-
Здравствуйте все. Делаю двухфазный повышающий преобразователь.
Uвх(DC) = 75-120В. Uвых = 145В. Pном=1500Вт(3 минуты, потом 10 минут перерыв), Pпиковая (30 секунд максимум)=3000Вт. f=60кГц (удвоенная=120кГц).
В качестве одного из вариантов силового дросселя (второй вариант - на торе) рассматриваю ETD44.
Параметры определил:
Сердечник: ETD44, N87, без зазора. Зазор в индуктивности: 4 мм (2+2: прокладка 2 мм между половинками).
Число витков: 16 (если не влезает, то 15).Провод: 2 литцендрата 0.2мм х 49.
Вопрос - как лучше намотать?
Вариант 1: внутренний слой 1 провод литцендрата во всю длину, над ним такой же 1 провод литцендрата во всю длину на внешнем слое (при этом оба слоя наматываются в одну сторону).
Вариант 2: намотка идет в 2 провода, естественно слои меняют направление.
Ориентировался на это: http://www.ti.com/tool/PMP4259
-
Поинтересовался у коллеги, у него завалялись купленные под проект, но не пошедшие в дело разъемы FQ от разных поставщиков.
Spoiler
Тот, что с нормальной (лазерной) фирменной маркировкой POL-SUN вроде как подобротней, ничего сильно не шатается, усилие развинчивания выше, но почему-то пришел без четырехугольной прокладки.
Тот, что с маркировкой синей краской с прокладкой, но все шатается гораздо больше.
Ответной части нету, поэтому что-то еще сказать не могу. Что откуда пришло (от каких поставщиков) не знаю.
Забыл проверить плавиться или нет пластик рядом с контактами, потом как-нибудь проверю.
В любом случае, будьте осторожны.
-
Подниму тему.
Мне нужны разъемы с требованиями примерно как у ТС. Требования многократной сборки/разборки нет. По части брызг - если и будут, то очень мало по времени и редко. В основном беспокоюсь за надежность контакта лет так через 10.
Как насчет разъемов серии FQ? С доставаемостью и ценой проблем нет. Но никаких отзывов не встречал, что настораживает. Прошу отписаться, кто имел реальный опыт с ними.
-
Есть CAN трансивер - TJA1051. Выдерживает на CANH и CANL напряжения -58...+58В. Я хочу применить его в системе с питанием 24В. Планируется, что он должен выдерживать попадание 24В на сигнальную шину.
С самой микросхемой понятно - пины ее выдержат по напряжению и она выключится при перегреве. Но что будет происходить с нагрузочным сопротивлением 120 Ом между выходами? Какая мощность будет при этом выделяться на 120 Омах?
Правильно ли я понимаю, что TJA1051 начнет при этом работать в режиме ограничения тока?
Вот что пишут в даташите:
IO(dom) dominant output current VTXD = 0 V; t < tto(dom)TXD; VCC = 5 V
pin CANH; VCANH =0V −100 −70 −40 mA
pin CANL; VCANL = 5 V / 40 V 40 70 100 mA
Т.е. на резисторе/резисторах будет выделяться I^2*R = 0.1^2*120 = 1.2Вт (это если нет терминатора на другом конце шины) при попадании 24В на CANL?
-
Есть два источника потерь - потери в обмотке и потери при перемагничивании сердечника.
Irms - это _постоянный_ ток, при котором катушка нагреется на, как правило, 40 градусов.
Если ток через катушку будет меняться, т.е. сердечник будет перемагничиваться, температура повысится еще выше.
Потери на перемагничивание сердечника зависят от частоты и амплитуды пульсаций тока катушки и материала сердечника.
Короче, если лень вдаваться в подробности, ставьте индуктивность на вдвое больший ток.
-
Опубликовано · Изменено пользователем Basil13 · Пожаловаться
Бустрепная емкость катастрофически мала. Ставьте 1мкФ.
И да, внешний бустрепный диод Шоттки (>=40В) даст улучшение.
Update: Не заметил что бустрепную емкость уже поменяли.
-
Возьмите готовый импульсный трансформатор на 3В https://www.promelec.ru/datasheet/d/2/V501xx.pdf или подобный, только наоборот.
-
Согласен с AlexandrY
На IN1 подаете 5% ШИМ без задержки, на IN2 - 85% с задержкой 10%.
IN1: 10000000000000000000
IN2: 00111111111111111110
Это если вас большой пусковой ток устраивает.
-
39 minutes ago, Aner said:
Делайте такую схему в каждом затворе.
DRV83XX могут и без этого всего делать разными токи заряда/разряда.
-
28 minutes ago, Aner said:
... и где же они там внутри?
Не в DRV83XX, а в транзисторе. Gate resistance RG = 1.4 (типовое) / 2.1 (макс.) Ω
Кстати, как насчет других транзисторов, в которых сопротивление затвора не указывают: это просто производители ленятся предоставлять данные, или там, где оно не указано - оно пренебрежимо мало?
-
Пока планирую эти: IPB024N08N5ATMA1 80В 2.4мОм https://www.compel.ru/item-pdf/2849c4f5302f53eeec22f1374f9b194b/pn/infin~ipb024n08n5atma1.pdf два одинаковых с одной партии в параллель. Может быть потом окажется, что можно поставить менее жирные. DRV8353RS. 20кГц. Транзисторы стоят почти вплотную. Да, драйверы как источники тока. С другой стороны есть мониторинг заряда затвора.
А еще есть и будет использоваться защита от кз на основе измерения напряжения на открытых транзисторах - MOSFET VDS Overcurrent Protection (OCP). Уже тренировался на кошках, на драйвере 500 Вт (DRV8305). При добавлении соответствующей индуктивности на фазу - получается честная защита от кз. А за счет увеличения сопротивления транзисторов при нагреве автоматом получаем своего рода защиту от перегрева
.
Небольшой оффтоп про мониторинг затворов:
SpoilerНужно было однажды сделать быстро драйвер коллекторного двигателя, решил не паять транзисторы на одну фазу - умная штуковина отказалась заводится и выдала ошибку. Так уж и быть - допаял для вида на порядок менее мощные - и все пошло по плану.
14 hours ago, Herz said:Я подозреваю, что в данном случае они могут быть даже вредны. Предположим (как один из возможных вариантов), что запараллелены два транзистора с одинаковым порогом, но с различающимися на 10% входными емкостями. Тогда резисторы приведут к не-одновременности включения, зависящей от тока драйвера. Ибо нарастать затворные напряжения будут по-разному.
Согласен, так и будет. Но если схема без резисторов будет работать менее стабильно чем с резисторами, я готов с этим смириться - частота довольно низкая.
Ладно, похоже я буду тут первопроходцем, пока на прототипе поставлю резисторы. Потом можно будет закоротить.
-
Транзисторы стоят парами в корпусе D2PAK. К затворам планирую поставить небольшие резисторы для уравнивания.
Интересует, не будет ли каких "приколов" в работе схемы?
-
Опубликовано · Изменено пользователем Basil13 · Пожаловаться
http://www.ti.com/tool/PMP10937 Можно как дополнительный источник питания, можно - как первая понижающая ступень.
ISTART Supply current, start IDRV = 0, VVDD = 18 V, start state 1...1.5 uA
-
Понадобилось сделать простой импульсный LED драйвер на базе HV9910C - три белых светодиода с током 150 мА. Возможно понадобиться чуть больше тока. Входное напряжение - выпрямленное сетевое.
Допустимо ли использовать для этой цели SRR1208-332KL? Не пробьет изоляцию? Какие ограничения существуют на напряжение для подобных дросселей? В даташите ничего по этому поводу не нашел.
Неэкранированные лучше экранированных в плане изоляции?
-
Девайс ведь не обязательно должен своей землей быть связан с контактом концевика;) Решение в лоб - просто поставить 4 транзистора которые бы комутировали землю девайса с контактом измеряемого концевика. Дальше дело техники.
-
250 мкГн - это при нулевом токе. При 10 А индуктивность - меньше половины от первоначальной. Я про это в курсе и меня это устраивает.
Насчет DC/DC - это не совсем DC/DC в классическом понимании этого слова.
У блока питания на входе конденсаторы большой энергии. Питание на них подается через конструкцию из ключа, диода и индуктивности - эдакий понижающий преобразователь с ограничением тока. Плавный пуск короче.
Когда конденсаторы заряжены ключ остается всегда открытым. Индуктивность становиться просто еще одним звеном фильтра. В моем случае потери в сердечнике большой роли не играют.
А вот что важно - это цена и минимальные наводки вовне (вокруг куча микроконтроллеров). Поэтому и выбор пал на тороид из порошкового железа.
Вообще интересно производит ли кто-нибудь энергоемкие индуктивности, например, на стальных сердечниках? Я как то натыкался на такой - но его сняли с производства. =(
-
Здравствуйте! Кто где покупает силовые индуктивности?
Нужен для фильтра и DC/DC 250 мкГн 10 А (или около того) типа такого: ATCA-08-251M http://80.93.56.75/pdf/0/9/1/4/7/09147578.pdf
Цена конкретно этого 400-500 руб. у продавцов удручает. Хотелось бы подешевле. Колечко на котором он намотан продается в ЛЭПКОСе http://ferrite.ru/warehouse/t-3317-811-1-k52-dt132-52.html примерно за бакс, даже меньше.
Сначала нужно будет штук 30 на пробу. Потом, в серии, сотня-другая штук в месяц, может больше. Первые несколько сотен нужны будут горизонтальные, но в перспективе перейдем на вертикальное исполнение.
Можно найти готовые по адекватной цене или актуально заказывать намотку?
-
Просто напряжения транзисторов на входе и выходе могут быть разные. В референсе http://www.ti.com/tool/lm5175evm-hp по схеме http://www.ti.com/lit/ug/snvu465/snvu465.pdf вход 6-36В, выход - 12В. И транзисторы во входном полумосте на 60В, в выходном - 25В.
-
Опубликовано · Изменено пользователем Basil13 · Пожаловаться
Если Buck-Boost типа такого: LM5175, то проблема индуктивности трассировки вне резистора не играет роли в измерении тока (в разумных пределах конечно).
Ведь вход измерения тока дифференциальный. Просто вести отдельные две дорожки от входов к токовому шунту дифференциальной парой и все. Ну и всю обвязку схемы тоже делать на аналоговой земле. Короче - делать как в референсах и гайдах.
Кстати, проблема в каком режиме? Если только в Boost - то дело не в измерении тока. ;)
-
Город? Постоянку при достойной оплате рассматриваете? Экономьте свое и чужое время.
-
Опубликовано · Изменено пользователем Василий13 · Пожаловаться
Использовать Webench научились, теперь осталось научиться искать среди референсов. :biggrin:
Заходим сюда: http://www.ti.com/power-management/reference-designs.html
Выставляем галочку на boost.
Находим: http://www.ti.com/tool/PMP5607?keyMatch=nu...tidesigns-power
Картинка тепловизором дана при 20В входного, при 10В - тепловыделение почти вдвое выше. Так что ставьте радиаторы побольше.
К разводке только отнеситесь ответственно.
-
а LM5160 не обратноходовый преобразователь.
А я и не говорил, что это обратноходовой. FlyBack это не FlyBuck. ;)
Но очень похоже: http://www.ti.com/power-management/offline...h-EN-Everything
И да, оптрон и TL431 тоже не требуется. Хотя деталей чуть больше чем для LT8302.
Да чего там спорить - вариантов вагон и тележка.
-
Опубликовано · Изменено пользователем Василий13 · Пожаловаться
LM2577 - низкочастотная древность.
LT8302 - очень дорого. Как и все от LINEAR TECHNOLOGY.
Если хочется непременно все в одном, то можно попробовать Fly-Buck на базе синхронных понижающих преобразователей, например LM5160. Этот вариант особенно здорово использовать при небольшом разбросе входного.
Просто вбейте в WEBENCH® Design Center http://www.ti.com/design-tools/overview.html или посмотрите в готовых референсах (вкладка Tools & software) на странице LM5160 http://www.ti.com/product/LM5160/toolssoftware.
9-24В - это вот прямо диапазон с запасом? Входное напряжение постоянно может быть от 9 до 24, или просто возможны кратковременные просадки до 9В при номинальном напряжении 24В?
Нужна ли защита от перегрузки по току с рестартом? Критична ли точность выходного напряжения?
У меня просто была похожая задача (но только 9-36В и 5Вт) и я остановился на классическом Fly-Back на базе TPS40210 с внешним ключом на 100В.
-
Здравствуйте. Краткость конечно сестра таланта, но не могли бы вы описать себя более подробно.
Вы больше схемотехник или программист? Или универсал? Чем больше занимались, и чем хотели бы заниматься?
Опыт работы. Примеры работ или хотя бы кратко что делали.
Силовой дроссель на ETD44, как лучше намотать?
в Силовая Преобразовательная Техника
Опубликовано · Изменено пользователем Basil13 · Пожаловаться
А разве не лучше распределить зазор? Вот тут:
в последнем сообщении первой страницы эффект получился лучше. Там правда использовали ленту, но все же.
Пожалуй расскажу ход своих рассуждений, чтобы мы все друг друга лучше поняли.
Вводная N1: размах пульсации в дросселе = 150% (по калькулятору Старичка). Т.е. понятно, что основная проблема - сопротивление переменному току.
Вводная N2: статейка про оптимальную намотку http://www.russianelectronics.ru/leader-r/review/2327/doc/49297/ Т.е. понятно, что помимо скин эффекта, будут большие проблемы с выпирающим из зазора полем.
Вводная N3: программа для определения оптимального расположения намотки http://power.thayer.dartmouth.edu/shapeopt_spec.html из которой следует, что для переменной составляющей нет особой разницы - заполнение сплошное (3Вт) или "оптимальное" (2Вт)(смотрим приложенный файл) при диаметре жил 32AWG(0.2мм) при распределенном зазоре (при амплитуде синусоидального тока 10А f=60кГц). При зазоре только в керне при "оптимальном" размещении - те же 2Вт, при сплошном - 4.7Вт.
Вводная N4: ETD по сравнению с тором имеет преимущество большей технологичности, но гораздо хуже по пульсациям при тех же габаритах. И хотелось бы изготовление упростить насколько это возможно. А с учетом, что есть все-таки постоянная составляющая + в большинстве случаев напряжение будет больше 70В, то логично сделать сплошное заполнение литцендратом.
Собственно повторю вопрос: мотать одну обмотку над другой (получается одна длиннее другой, но обе намотаны в одну сторону) или мотать в два провода один слой в одну сторону, второй слой обратно?
P.S. У меня самого литцендрата нет, мотать будут на стороне - отсюда и гадания на кофейной гуще
.