Перейти к содержанию
Поиск
    

Integrator1983

Свой
 Профиль  Обзор контента

  • Постов

    707

  • Зарегистрирован

  • Посещение

 Тип контента 

Сообщения, опубликованные Integrator1983

  2. Опубликовано · Пожаловаться

    Просмотрел путь обратного тока драйвера мосфета и заметил что путь проходит по очень длинной земле. Запоял перемычку.

    Источник стал стабильно запускаться всегда и работает постоянно не отключаясь.

    Никакие прикосновения не выводят его из строя.

     

    Затем обратил внимание что шум снижается если к земле источника присоединить землю осцилла. Значит что-то с заземлением.

    Я +12 вольт для импульсника беру от компового источника питания. Указалось что у него минус питания не заземлен.

    Корпус покрыт лаком и нет контакта с внутренней платой. Зачистил запоял.

     

    Т.е., задавили common-mode noise. Поздравляю!

     

    Из за сопротивления в переходных отверстий(они в истоке) у мосфета входное сопротивление по затвору выше, соответственно ток от драйвера ниже и больше времени требуется на закачку заряда и время открытия больше. Соответственно греется сильнее.

     

    Теоретически возможно, но вряд ли. Легко проверяется - продублировать затворные цепи проводом, или, еще проще - посмотреть осциллографом сигналы на затворах ключей. Но скорее всего - где-то звенит нескомпенсированная индуктивность гнилой земли, грея ключ по диоду или затвору (или и там и там). Гуглите "Effect of common source inductance". Лечится методом "Запоял перемычку" из толстой медной фольги (можно и из провода, но фольга - лучше :biggrin: ).

  3. Опубликовано · Пожаловаться

    Моя практика показала, что при замене его на обычный быстрый диод со временем восстановления менее 30нс разница уже неощутима.

     

    А моя практика показывает, что лишних 2-4% КПД, как правило, весьма ощутимы (особенно если 1% - ватт этак 200-500 :biggrin: ).

     

    Но пока это не очень популярный компонент и относительно дорогой.

     

    Уже даже в Космодроме водятся. Не сильно дороже каких-нибудь сопоставимых HFA'шек.

    А если асимметрии по управлению добавить?

     

    Сделал разные индуктивности рассеяния (1 и 3 мкГн)

     

    А можно, если Вас не затруднит, напряжения и токи ключей крупным планом? И где это V(N004, N021)? (с LTSpice не работал - не понял, какие цепи :( )

  6. Опубликовано · Пожаловаться

    Пользователь Tiro, но чем тогда хорош простой разностный усилитель, если именно в этом включении он дает ошибку (в моем случае 50мВ). Это же вносит статическую ошибку в цепи усилителя ошибки, получается усилитель ошибки с ошибкой.

     

    Я бы на вашем месте сначала разобрался принципиально, без привязки к модели какого-то конкретного ОУ, что такое "усилитель ошибки", как он работает и зачем вообще он нужен.

  7. Опубликовано · Пожаловаться

    Заметил что транзисторы верхней индуктивности L1 нагреваются сильнее чем нижние транзисторы. По мере нагрева усиливается шум под конец шумит очень громко через минуту dcdc отрубается.

     

    Возможно, пилу ШИМ болтает.

     

    PS: Заметил что если выход GND DCDC подрубить к земде осцилла то при поднесении пальца к контроллеру шума нет.

    Пока непонятно :D

    Обнаружил такой эффект. При работающем DCDC если к котроллеру поднести палец то из катушек идет шум.

     

    Гуглите common-mode noise. Кстати, и вопрос 1 может отпасть.

  8. Опубликовано · Пожаловаться

    На сколько мне известно потери в феррите растут с понижением частоты ниже 100кГц (как это не парадоксально)

     

    Это не парадоксально - это неверно. Возможно, Вы путаете с тем, что многие ферриты имеют минимум потерь в районе 100 градусов Цельсия (90-120).

  10. Опубликовано · Пожаловаться

    во-вторых да кажется дорогим и концептуально неверным

     

    Если кажется - креститься надо. Полностью согласен с Turnaev Sergey, процессор идеален для силовой электроники. Ядро С28х с полным набором аналога для силовой - замучаетесь подобное на ARM и рассыпухе собирать. Я думаю, без спроса TI не останется.

     

    А ещё помимо АЦП надо будет посчитать 8 двухдиапазонных аналоговых компараторов, хотя это уже копейки

    Быстрые компараторы - не такие уж и копейки.

  11. Опубликовано · Пожаловаться

    при большом количестве витков и тонком проводе сказывается внутреннее сопротивление обмотки.

    Как бы да, кроме того, растут паразитные емкость/индуктивность - для 50 Гц все равно, а на крутых фронтах начнет звенеть. Да и мотать упариться можно. IMHO, для применения в ИИП оптимально от 50 до 300-400 витков.

  12. Опубликовано · Пожаловаться

    Объясняется это действительно высоким коэффициентом заполнения (то есть минимальной скважностью), а когда импульс короткий, разрешающей способности ШИМа маловато для полноценного регулирования.

     

    На самом деле все проще, собственно ШИМ тут ни причем. Если рассмотреть бустер с учетом сопротивления обмотки и проводов, его передаточная характеристика примет следующий вид:

     

    Vout/Vin = 1/(1-D) * 1/(1+Resr/((1-D)*(1-D)*RLoad)). Член 1/(1+Resr/((1-D)*(1-D)*RLoad)) и дает завал коэффициента передачи при высоких D.

     

    Для идеального бустера без Resr Vout/Vin = 1/(1-D) = 10 при D=0.9 - что не так уж и много.

     

    По правде говоря, книгу такую посоветовать Вам сейчас не могу

     

    Если склероз не изменяет, это у Поликарпова в "Однотактных преобразователях" было расписано.

  13. Опубликовано · Пожаловаться

    Лучше бы формулу дали, как определить, при каком токе для заданной частоты сердечник с одним витком войдет в насыщение.

     

    Легко.

     

    N=V*ton/(Ae*Bsat)

    V*ton = L*Isat

     

    Отседа выводите Isat при N=1.

  16. Опубликовано · Пожаловаться

    Я знаю разницу. А вы наверно подумали, что дроссели работают без сердечника или в дросселях другая физика процесса.

    Да и еще, старайтесь вести диалог без резких выпадов. Это никому не нравится, даже Вам.

     

    И к чему тогда была Ваша фраза о дросселях на постоянном токе? Какое отношение она имеет к ТТ?

  17. Опубликовано · Пожаловаться

    А вольт-секундный интеграл в конкретном трансформаторе от чего зависит?

     

    От того же, отчего и ток-индуктивный - от внешней схемы.

     

    Как тогда работают дроссели на постоянном токе?

     

    Разберитесь, пожалуйста, чем в принципе отличается дроссель от трансформатора. Все вопросы отпадут сами собой.

  18. Опубликовано · Пожаловаться

    Попробуйте заставить работать ТТ без зазора в средней точке пуш-пула без перемагничивания сердечника.

     

    При 2*D < 0.96 - легко. Выше - труднее, но кому такое заполнение нужно?

     

  19. Опубликовано · Пожаловаться

    Обоснуйте! (с) Как и почему зазор ухудшает точность, да катастрофически?

     

    Век воли не видать! (с)

    Погрешность ТТ обусловлена, в основном, отношением током намагничивания обмотки, определяемым как Imag = (Vout + Vvd)*ton / Lmag, к Vout/Rcs.

    Как влияет зазор на Lmag Вам, надеюсь, объяснять не нужно. Не зря же ТТ мотают в основном на сердечниках с высокой проницаемостью.

     

    пожалел размер колечка и - того...

     

    Как-то сильно жалеть нужно. По опыту (эмпирически), размер кольца, в который нормально ложиться вторичная обмотка в 1 слой, достаточен. Да и посчитать если (Vout + Vvd)*ton/(Ns*Ae) - величина достаточно малая при разумных Vout и Ns.

  20. Опубликовано · Пожаловаться

    Но картинка на токовом трансформаторе не пила, а затухающие колебания, что меня вообще повергает в ступор и пропадает желание возиться с этим чудом техники.

    Фазировка ТТ правильная?

     

    И все же, микросхема переходит в режим Voltage Mode за счет внутреннего генератора пилы для slope comp?

    Ага. Только она в Voltage Mode не переходит - она в нем живет. :biggrin:

     

    В "однополярном" режиме зазор конечно нужен, чтобы избежать насыщения.

    Крайне опасное и вредное заблуждение. Замагнитить правильно посчитаный ТТ практически невозможно (во всяком случае, очень постараться нужно), а на точности зазор скажется катастрофически.

     

    Немного о Current Mode Control:

     

    Теория

    Практика

  21. Опубликовано · Пожаловаться

    Но почему тогда LM5030 работает с замкнутым на землю CS входом и при том еще стабилизирует (!) напряжение на нагрузке 100 Ом, да и на холостом ходу тоже?

     

    Для работы петли ОС по напряжению и ШИМ-модулятора, по большому счету, все равно, откуда берется пила - с датчика тока или с генератора. Только если CS сидит на земле - защиты по току у Вас нет, и проживет такой источник весьма недолго.

     

    Или имеет место быть некорректная терминология в даташите (в чем я сильно сомневаюсь) и микросхема не работает в токовом режиме?

     

    В даташите все корректно - практически любой Current Mode контроллер может работать в Voltage Mode, но не наоборот.

     

    Oxygen Power, мне непонятно:

     

     

    Вы бы все-таки Current Sensing Solutions for Power Supply Designers нагуглили и прочитали.

     

  22. Опубликовано · Пожаловаться

    Я думал что сигнал с выхода сравнивается с сигналом с датчика тока, но при закороченном на земле входе CS на выходе все равно присутствует напряжение, да еще и стабилизированное как положено. Неужели current mode тут заключается в поцикловой защите по току? Думал что current mode это режим, где пила берется с датчика тока, а никак не с внутреннего опорного генератора.

     

    Называется это Voltage Mode с поцикловым ограничением тока. В режиме Current Mode сигнал с выхода EA сравнивается либо с чистой "пилой" с датчика тока (редко), либо с "пилой" тока с добавкой еще какой-нибудь пилы (чаще всего - с генератора).

×
×
  • Создать...