Muxa
Свой-
Постов
154 -
Зарегистрирован
-
Посещение
Репутация
0 ОбычныйИнформация о Muxa
-
Звание
Частый гость
- День рождения 25.10.1952
Контакты
-
Сайт
Array
-
ICQ
Array
Информация
-
Город
Array
Посетители профиля
2 726 просмотров профиля
-
Может я чего то не знаю, но грубо оценить ток драйвера в зависимости от частоты по моему просто. в любом описании на транзистор есть полная энергия потерь в затворе. множим её на частоту ШИМ и получаем мощность потерь в затворе. далее делим эту мощность на напряжение на бутстрапном конденсаторе и получаем ток: I ~ Et * Fшим / Uc напряжение нужно брать с учётом падения на диоде и насыщенном нижнем транзисторе, т. е. для GBT на 3..3.5В меньше чем питание драйвера. касательно отрицательных выбросов, да на сайте IR есть бумага (по моему DT97) там всё источники проблемы описаны. - напряжение Vs нужно брать не где попало, а возможно ближе к истоку/эмиттеру верхнего транзистора, по возможности ближе к корпусу. так чтобы ток нагрузки протекал по возможно меньшей части этого провода. - цепь эмиттера/истока должна быть возможно более короткой и короче цепи затвора. на малых мощностях можно поставить в затворе ферритовую бусину. - если 2 первых способа не достижимы, то в цепь эмиттера/истока ставят резист в 5..10 раз меньше, чем резистор в затворе и большей мощности чем в затворе. от точки соединения резистора с выводом Vs к ножке Com ставят диод с малым временем восстановления (плюсом к COM)
-
Добавлю свою копеечку. 1. Варистор в принципе расходуемый компонент. Он всё равно взорвётся как только превысит паспортное значение рассеянной энергии импульсов. обычно варисторы ставят прямо на входе, а ограничение возникает на индуктивностях подводящих питание проводов. можно попробовать заменить их симметричными защитными диодами, но они медленнее и наверное придутся мудрить с PTC или чем то таким. 2. на первой страничке давали схему от PI. аналогичное решение есть в контроллере от TI. посмотрите микросхему UCC28610. я на ней делал DC-DC для получения низковольтного питания от конденсаторов промежуточного звена частотника. там тоже стояла проблема с перенапряжением, поскольку приводы при торможении переходят в генераторный режим и могут создать на конденсаторах напряжение до 800..900В. в отличие от схемы PI, на этой микросхеме падает всего 12..20В и нужно выбирать высоковольтный MOSFET. есть особенность связанная с каскодным включением полевика. схема очень высокоскоростная. нужно жёстко придерживаться предлагаемой разводке. цепь истока должна быть максимально короткой, а затвора наоборот,- может включать в себя ферритовую бусину... кроме того микросхема имеет один вывод общего провода и через него протекает ток силового транзистора, поэтому нужно чётко разделить силовую шину (от конденсатора) и обратный провод цепей управления. делать это надо прямо у ноги микросхемы. имейте ввиду, что тот xls листик, что дают для расчёта не всегда показывает адекватные результаты. особенно это касается трансформатора и снаббера. она вполне может посоветовать конденсатор в 10пФ... да, забыл. у микросхемы есть режим блокировки по андевольтажу. микросхема на нижнем пороге блокируется и повторно включить источник можно только после полного разряда конденсатора её питания. это очень эффективно препятствует повторному перезапуску при отключении питания (за счёт адсорбции зарядов в конденсаторах фильтра) извиняюсь за многобукв
-
Подскажите терморезистор
Muxa ответил perfect тема в Силовая Преобразовательная Техника
perfect, чёрные NTC производства EPCOS/TDK. зелёные - китайщина. если интересно, то в немецких частотниках на 5, 10 и 15кВт используют NTC S364 на 10 Ом - 4шт. последовательно. суммарная ёмкость 820 мКф / 800В. 4шт. 820.0/400. в качестве выравнивающих и разрядных установлено 2 проволочных резистора на 47k/7Вт SQM. Весь блок конденсаторов выполнен на отдельной плате, поскольку конденсаторы - расходный материал. на мощных частотниках они помещены в пластиковый чехол, чтобы электролит не заливал печатную плату. реле расположено тут же на этой же плате, а вовсе не в разрыв сетевых проводов. тип: Matsushita JTN1aS-PA-F-DC24V. на 5, 7, 10кВт установлено одно реле. на старших частотниках их 2. точно не скажу, но второе - скорее всего перекоммутирует NTC на разряд конденсаторов при выключении частотника. кроме того обмотка зашунтирована диодом. по виду FR101. больше на плате ничего нет. плата 2х сторонняя. медь 100/125мкм. весь узел связан с основной платой 5ю силовыми контактами. 2 из них действительно силовые для подключения к высоковольтной цепи, а 3 - управление обмоткой, датчик напряжения и используются для крепления. как вы должны понять, то в такой схеме не возникает проблем при выходе из строя силовой части, поскольку вся плата включается параллельно питанию уже после выпрямителя. проблема защиты от КЗ в старых частотниках решается токовым трансформатором, который быстро вырабатывает сигнал фаулта на силовой модуль. в новых частотника токовый трансформатор отсутствует и защита выполнена либо в виде шунта на минусовом проводе (для младшей модели), либо с помощью контроля насыщения GBT. в моделях на 7..10кВт насыщение контролируется только у нижних транзисторов. в более мощных - у всех. такая схема удобна для ремонта и замены блока конденсаторов, но вносит индуктивность и сопротивление подвода. эта проблема решается установкой непосредственно вблизи силового модуля 2..4 конденсаторов MKT 0.33мкФ/0.47мкФ на 1000В. з.ы. PTC удобны для защиты вещей, которые быстро не сгорают. например, для защиты от перегрева обмоток моторов. в данном применении PTC использовать явно не подходят, поскольку новейшие GBT Fild stop, стали намного более изящными и миниатюрными. - имеют очень малую тепловую инерцию и небольшую перегрузочную способность. они выдерживают КЗ не более 10мкс (или около этого), поскольку сам кристалл, для улучшения скорости работы и теплоотвода, стал чрезвычайно тонкий и миниатюрный... B57364_S364.pdf jtn_catalog_462181.pdf -
Во первых спасибо за ссылку,- почитаю. Как я понимаю вопрос (возможно и не правильно). Паразитная индуктивность в истоке/эмиттере неприятна именно с точки зрения управления транзистором. важен именно контур исток - земля драйвера - выход драйвера - затвор. в момент закрывания транзистора энергия паразитной индуктивности препятствует процессу закрывания, поднимая потенциал земли драйвера. особенно неприятны здесь колебания. они могут повторно и несколько раз вновь включать и выключать транзистор через землю драйвера. этот процесс может затянутся во времени и превысить дид тайм в полумостовой схеме. в результате возникнут сквозные токи, которые, как минимум увеличат потери. включение в этот контур последовательно с паразитной индуктивностью дросселя с потерями, как считают изготовители, должно сорвать колебания в цепи затвор - исток/эмиттер. сделать переходной процесс плавным и апериодичным. если вы включите этот дроссель в цепь стока или коллектора, то вы просто сгладите нарастание или спад полезного коммутируемого тока, но не повлияете на контур управления. кроме дополнительных потерь ничего полезного не получиться. хотя я довольно скептически отношусь к такому решению. нужна гарантия, что во всём диапазоне рабочих токов дроссель будет входит в глубокое насыщение. иначе он только ухудшит управление транзистором. возможно написал чушь, пусть люди с большим опытом меня поправят.
-
если драйвер не изолированный и с общим выводом GND/COM, как IR2111, то решение видимо надо брать из dt97-3. примерно так, как на картинке. но резистор должен быть много меньше резистора в цепи затвора верхнего транзистора (который не показан на рис.). ведь они будут включены последовательно. надо думать... не так совсем плохо. и да, если использовать такие драйверы, как во вложении, то без проблем. но они жутко дорогие Infineon_1ED020I12FTA_DS_v02_01_en.pdf без проигрышный вариант полипропилен (MKP), но они габаритные. самому стало интересно. измерил ESR двух керамических конденсаторов от Murata. под рукой оказалось 2 маленьких диска: DEBB33F221 (220пФ 3.15кВ) - 140 Ом на 100КГц DEBB33A471 (470пФ 1кВ) - 80 Ом на 100КГц. наверное можно применить и такой, только в сопротивлении снаббера учесть внутреннее сопротивление конденсатора. чисто для сравнения Epcos MKP серия 652 10нФ на 1кВ постоянного тока ESR около 0.08..0.1 Ома. к сожалению меньшей ёмкости MKP у меня не нашлось
-
а можно ссылку, я бы почитал. если не трудно. что то я с поиском не справляюсь... с большим сомнением я посмотрел на эту картинку. сомнения в том, что если сердечник не достигнет насыщения, то мы будем иметь в эмиттере/стоке приличную индуктивность. в результате при открывании нижнего транзистора потенциал средней точки улетит далеко ниже потенциала земли. поскольку верхний драйвер в указанной микросхеме сидит в кармане, изолированном p-n переходом, может быть бабах. если же Com ногу драйвера подключить к эмиттеру/истоку (до дросселя), то возникнет проблема с сигналами управления... решение на картинке 8 вложения. небольшой резистор и высоковольтный быстрый диод. при этом резистор последовательно с диодом заряда бутстрап конденсатора уже не нужен, поскольку ток заряда ограничен уже резистором от средней точки. и да, возможно в качестве средней точки лучше взять эмиттер/исток верхнего транзистора (до дросселя). dt97_3.pdf
-
Вот спасибо! То что надо. А как и где покупали? во вложении презентация и лист данных сердечников от Toshiba з.ы. на маузере уже есть. одновитковые по 1$, более крупные по $5 № Mouser: 757-AB4X2X4.5W № Mouser: 757-SS10X7X4.5W amobeads_en.pdf DSA2IH00208140.pdf
-
Москва отличается от регионов только тем, что местные барыги зажрались по самое не могу и вовсе не имеют совести. я много чего заказываю в Питере или ещё где. даже с быстрой доставкой получается дешевле. извините за офтопик
-
а можно поподробнее, с куском схемой и описанием дросселя? очень интересно, потому что...
-
не, подвальная намотка на самый самый крайний случай. мотает много кто и качество не предсказуемое. я скорее вообще сделаю на бутстрап конденсаторах, чем мотать. что то китай не хочется плодить... вообще то нашёл подходящий, но цена за это качество... http://ru.mouser.com/ProductDetail/Vacuums...yHWLJOVLlTQ4%3d и нет, болт с гайкой не открутишь на плате. конденсаторы мешать будут... доступ тогда нужен с 2х сторон. да и страшные те что предлагаются, как смертный грех. тупой болгаркой отпилены от профиля. даже заусенцы не сняты. размер ±2мм. ужас. с мелкими железками просто беда. вот и боковую стойку тоже негде брать.
-
Никто не подскажет, где купить трансформатор, типа этого: Кроме того не могу найти радиатор под TO247, чтобы со штырьками под пайку и пружинкой. Везде только под винтик.
-
hcpl-316j - уж очень дорогие. есть FOD8316 в 2 раза дешевле или FOD8333 для однополярного питания с выходом Active Miller Clamp. но у них одна беда. правая часть постоянно существенно потребляет и значит питание верхних драйверов за счёт Bootstrap конденсаторов организовать проблематично. и да, тут присматриваюсь к 2ED020I12-F2... 2ED020I12_F2_DS_rev2_0_277919.pdf всем хороши кроме цены. и разводка с модулем будет не простая. ноги сделаны для разводки дискретных GBT. у модуля все нижние затворы с одной стороны, а в верхние затворы и эмиттеры - с другой. 3 корпуса драйверов в рядок, будет большая путаница цепей и куча переходов с соответствующими индуктивностями. чем меня привлекает IR22381Q,- очень простая разводка прямо с таким модулем. есть рефренц дизайн. один источник питания. проблема только с мощностью выходных каскадов. к сожалению на силовой модуль не даётся Qg. в описании есть только ёмкости. Cge ~ 2500пФ. По сравнению с типовым применением время включения и выключения GBT увеличивается в примерно в 2 раза. соответственно возрастут потери. вот я и сомневаюсь... вообще кто нибудь применял IR2238Q или IR22381Q? какие впечатления?
-
Здравствуйте. Для частотника до 5кВт выбран модуль Infineon FP40R12KT3. Для упрощения схемы очень хочется применить интегральный контроллер IR22381Q, но есть сомнения в связи с небольшой мощностью драйверов на выходе контроллера. токи драйверов всего 0.35/0.54А - типовое значение при температуре 25С. Прикинул, что по времени включения и выключения вроде бы проходят... Но всё же хочу посоветоваться. Напишите, что думаете. Может быть кто предложит альтернативный драйвер. (пока держу в уме ir2214ss, но с ним схема и разводка сильно усложняется). Infineon_FP40R12KT3_DS_v02_00_en_de.pdf ir22381q_1_.pdf
-
http://www.chipdip.ru/search/?searchtext=WSL1206 http://www.chipdip.ru/search/?searchtext=WSL2010 http://www.chipdip.ru/search/?searchtext=WSL2512 http://platan.ru/cgi-bin/qwery_i.pl?code=WSL1206 и т.д... специально для токовых шунтов точностью 1%. из цельного куска металла. не бояться перегрузки в тысячи раз, при ограничени средней мощности. вывода с внешней стороны припаивают к полигонам истока и силового конденсатора (без термального барьера), а с внутренней стороны (между выводами под корпусом) делаются измерительные отводы небольшой ширины, которые идут к управляющей микросхеме параллельно и с мин. зазором. важно, чтобы по ним не протекали посторонние токи, например ток питания микросхемы (контакт Кельвина). разводка в этом мете очень важна SQP/SQM имеют большую собственную индуктивность и индуктивность выводов. от звона не избавиться.
-
Извиняюсь, затмение ума нашло... конечно схема работает. диод левого транзистора поднимает потенциал точки соединения истоков и становиться возможным управление обоими ключами. видно без симулятора