yurik82

Мысли вслух. А что если сделать полосковый направленный ответвитель только на отраженку и к нему выпрямитель-детектор, с постоянной времени сотни мс. И клемма под внешний вольтметр (подальше от антенны на противоположном конце земляной платы)

тут хотя бы с октавой угадать, а вы сразу о знаках после запятой. промышленные кабели +-10% импеданс дают, а в малых сечениях ещё больше разброс в печатных переходах сосредоточенные ёмкости и индуктивности могут быть значительными (ну для 433 МГц конечно набежать очень много реактанса не сможет на такой длине)

1) потому что доступное для измерения оборудование имеет коаксиальные порты для подключения (N, SMA). Чтобы выполнить измерение надо смонтировать SMA коннектор. И получится измерение не столько линии, сколько качества коаксиально-полоскового перехода 2) векторник видит только конечный результат (S11, S12 и т.д.) и нормально интерпретировать такой показатель можно только для случая гомогенной линии. Если в линии есть существенные неоднородности, сосредоточенные ёмкости, индуктивности, неравномерный импеданс линии - то векторником можно увидеть и даже чем-то добиться чтобы убрать отражение и/или максимизировать проход. Но наличие реактивностей (которые потом в другом месте скомпенсированы с другим знаком) значит что такая линия узкополосная (компенсация происходит только на некоторых частотах и их гармониках) и имеет повышенные потери КПД. А при значимых уровнях мощности может даже склонна к пробою, в таких локальных местах где напряженность поля выше чем была бы в гомогенной линии. Анализ в ЕМ симуляторе позволяет контролировать гомогенность линии по её длине

так у них плата огромная, полторы лямбды шириной.и антенну на симметричном "подмосте" разместили, а сам подмост примерно симметрично самой плате. Поляризация там будет смешанная (эллиптическая), но обе оси поляризации будут в плоскости самой платы, поэтому если провод питания отвести перпендикулярно в сторону - влияние будет минимизировано. У вас же плата в 6 раз меньшей площади, а длина волны в 3 раза выше. Никакой симметрии, вывод питания в углу платы. Ко-планарную линию 50 Ом они используют не только для измерений, но и в конечном устройстве. Т.е. все её отклонения от 50 Ом и вносимую трансформацию они учитывают при настройке антенны, потому что эта же линия будет и в конечном устройстве. В вашем устройстве такой линии длиной более пол-лямбды нет (более 12 вакуумных сантиметров или более 8 гетинаксовых сантиметров). Если специально создать "весо-габаритный имитационный макет" и там вытравить такую линию - то в конечном устройстве всё равно этой линии не будет. Если вы учтёте фактическое влияние такой линии, то в конечное устройство она у вас не попадёт. А у Atmel попала. Также они используют устройство с батарейным питанием или подачу питания на большом удалении от антенны (у них площадь платы в 6 раз больше, а соотношение длины волны к площади в 18 раз больше). А на вашей фотографии клеммник под большое количество внешних проводов рандомной длины и рандомной топологии. Расстояние от места крепления чип-антенны до клеммника 1/10 лямбды?

никак, антенной является корпус (земляной полигон) устройства. профессиональное оборудование тоже никак не поможет Чисто теоретически вы можете создать "весо-габаритный макет" своего изделия, проложить по нему ко-планарную полосковую линию, сделать коаксиально-полосковый переход (впаять SMA коннектор кошерный), и отвести в сторону коаксиальным кабелем к векторнику. Но такой подход не покажет реального положения вещей сразу по многих причинах: 1) на субстратах типа FR4 все параметры непредсказуемы, копланарная линия будет не 50 Ом и вообще не гомогенна по длине 2) поляризация излучения системы "земляная плата + чип" непредсказуема и нелинейна. В какую бы сторону не сделать отво кабеля - он будет в одной плоскости с Е-вектором поля и сильнейшим образом влиять на функционирование антенны (как на ДН так и на согласование) 3) в месте крепления SMA коннектора земля всё ещё будет "горячей". При соединении оплётки кабеля к такой земле без балуна (устройства создающего сопротивление синфазному току) по внешней стороне оплётки потечет некоторая часть тока. Это снова повлияет как на режим работы антенны (и ДН дальнего поля и на ближнее реактивное поле) так и согласования.

В этой папке с книгами нажмите Ctrl-F "фильтр" https://drive.google.com/drive/folders/1YLEnbaDSrMbrLIwXzD_eCYfPTluFvxv2?usp=sharing

69 dB adjacent channel 79 dB blocking at 1 MHz The ADC utilizes a SAR architecture and achieves 11-bit resolution. The Effective Number of Bits (ENOB) is 9 bits

мне и не надо. в схеме токового балуна Гуанеллы 4:1 просто двухпроводная симметричная линия. трёхпроводный коакс в Гуанелле использовать нельзя. если бы ADS/HFSS моделировали коакс как настоящий то так рисовать схему нельзя. пришлось бы рисовать симметричную линию, но в библиотеке Ansys Circuit Designer нет таких простых готовых линий. Линии передачи в Ansys Circuit Designer можно делать как T-Element Lossless Transmission Line U-Element Lossy Transmission Line U-Model Lossy Transmission Line W-Element Transmission Line W-Model Transmission Line, FIELDSOLVER W-Model Transmission Line, RLCG W-Model Transmission Line, TABLE W-Element Options Просто задать длину и импеданс нельзя. Честную симетричную линию можно нарисовать как "Twin axial cable" в разделе Coaxial Cables. Но там опять нельзя просто задать импеданс. Надо диаметры проводов, зазоры, диэлектрики и так далее. Если надо просто смоделировать двухпроводную симметричную линию (задав только характеристический импеданс + длину) то коаксиал идеально подходит. По сути это и двухпроводка есть, просто её маркетинговый отдел Ansys обозвал коаксиалом, а художники нарисовали символ как коаксиальный кабель.

не такой. третьего провода нет. синфазные токи не моделирует

First Person View (сокр. FPV) — вид от первого лица. Такой аббревиатурой называют одно из направлений радиоуправляемого авиамоделизма. В данном случае осуществляется не только управление авиамоделью по радиоканалу системы радиоуправления, но и приём с модели видео изображения по дополнительному видео-радиоканалу в режиме реального времени. Пилот, управляющий авиамоделью, видит изображение, получаемое с видеокамеры при помощи устройств отображения: мониторов, телевизоров, видео-очков, видео-шлемов. Традиционно там используют антенну Cloverleaf (автор по ссылке тоже сначала её использовал). А более продвинутые делают направленные спирали. видеопоток идёт от дрона к пульту оператора FPV в линках точка-точка CP предсказуемее проходит преграды в виде листвы одиночных деревьев RHCP+LHCP линк на протяжении года выдаст в среднем выше скорость чем V+H линк, если одна или обе точки перекрыти лиственными деревьями

https://ypylypenko.livejournal.com/85202.html#fix оптимальный диаметр около 41 мм, оптимальный шаг около 28 мм на каждый виток с диэлектриком оптимальные размеры будут немного другие (немного меньше, на один-два миллиметра)

Для клиентского оборудования чипы ON Semiconductor AX8052F143 Шлюзы ("базовые станции") https://waviot.ru/catalog/nb-fi-base-stations/NB-Fi-gateway/

в HFSS тоже есть Transient солвер скорее всего для такой сходимости получится очень сильно избыточная сетка, потому что при DeltaS<0.001 просто математический шум самого метода разбиения и уплотнения сетки дает сопоставимую погрешность и сетка так может бесконечно уплотняться (на каждом шаге под +30%) пока случайно не проскочит установленный вами порог 0.0001. При этом время расчета у вас вырастет на порядок, а точность существенно не изменится Патч антенна в HFSS Transient у меня посчиталась в 10 раз быстрее чем в классическом HFSS Modal (геометрия и слой Rad идентичные копи-паст) при 21 точке типа Discrete Количество тетраедров примерно одинаковое получилось. В CST вроде спектральный решатель бьет на треугольники, а не тетраэдры (по крайней мере по умолчанию)

Для получения точных значений ДН и импедансов для сильно излучающих структур (антенн) надо особое внимание к размерам и форме Rad слоя. Расстояние от элементов антенны до конца Rad слоя должно быть не менее лямбда/2, а лучше до 1 лямбды. Фигура слоя лучше гладкая, например цилиндр или эллипсоид вращения (в даном случае лучше будет цилиндр). С боков и сзади это расстояние тоже важно, не только в главном лепестке излучения. На границы Rad слоя лучше наложить более мелкую сетку. Вместо L/3 по умолчанию - Appnote по антеннах рекомендует Lambda/10

в принципе неизмерябельно. в отличии от постоянного тока и токов низкой промышленной частоты ЭМ волна (как и любые другие волны, в т.ч. акустические) идут в некоторую линию (волновод) только при условии что импеданс этой линии согласован с импедансом волны. или эта линия очень короткая по сравнению с длиной волны (что как раз и выполняется на низких частотах) в противном случае волна отражается. Ей неинтересно идти в ваш осциллограф. Ваша измерительная линия это какой-то волновой трансформатор рандомной длины, нагруженный на конце на Мегаом (другими словами открытый конец, от которого отражение 100%) Даже если это будет специальный СВЧ осцилограф с заданным нормированным импедансом. Даже если вы построите симметричную двухпроводную линию с таким импедансом от резистора и до осциллографа. Даже если каким-то магическим способом вам удастся убрать любые связи такой линии с измеряемым устройством. Даже если бы такой гипотетический осцилограф Шрёдингера был осуществим - ток можно было бы измерить только в бесконечно тонких проволочных антеннах (что было распространено в эпоху проволочных ДВ/СВ/КВ антенн). В небесконечно тонких и в непрочолочных антеннах (т.е. во всех антенна УКВ) ток течёт по всей поверхности устройства (антенны). Есть только понятие поверхностной плотности тока (Ампер/м2). Даже в тонких проволочных антеннах, понятия пучностей можно применить только для мизерного числа конструкций антенн, в которых нет существенных токов смещения, а есть практически только токи проводимости.