Jump to content

    

seven7

Участник
  • Content Count

    53
  • Joined

  • Last visited

Everything posted by seven7


  1. транзистор ATF-36077 https://media.digikey.com/pdf/Data Sheets/Avago PDFs/ATF-36077.pdf
  2. 1) HSMS-2864 детекторный диод шотки 2) SNA-176. Почему диод? По включению усилитель, судя по резисторам питание около 10В. http://www.o2xygen.com/photo/SNA176/SNA176_001.pdf
  3. Приведу формулы вычисления параметров кварца по IL, Fs(частота последовательного резонанса), Fp(частота параллельного резонанса), может понадобятся когда-нибудь. R=100*(10^(IL/20)-1), IL>0 m~2*(Fp-Fs)/Fs, m - емкостное отношение C=C0*m L=1/[C*(2*pi*Fs)^2] Q=1/(2*pi*F*C*R) По поводу перестройки VCXO. Перестройка генератора возможна в области, где резонатор имеет индуктивный характер сопротивления. Эта область между последовательным и параллельным резонансом. Максимально возможная относительная перестройка это (Fp-Fs)/Fs~m/2 Т.к. m=C/C0, т.е. для увеличинной перестройки необходимо максимальное С, что Кристек и сделал: С больше, L меньше. Для Кристека m~0.0003, т.е. мое предыдущее утверждение, что можно лучше 150 ppm не верно, я тогда не учитывал условие возникновения колебаний. 150 ppm и есть предел. Теперь переходим к CVHD-960 и 965 В даташите особенно указывается, что это генераторы на 1 гармонике. m/2 связана в теории по формуле: m/2=(2*k/pi*n)^2, где k - некий коэффициент, а n - номер гармоники. Т.е. относительная перестройка обратно пропорциональна квадрату обертона. Значит у кварца Кристека перестройка в 9 раз больше на 1 гармонике, чем на третьей. На практике я замерил практически m/2 для Кристека и он оказался около 13 раз больше. Сильное расхождение, возможно, из за того, что на первом обертоне там паразитный резонанс между последовательным и параллельным резонансом. Т.е. там никакого секрета нет, для первой гармоники нормальная перестройка. Единственно варикап низковольтовый с хорошей перестройкой. п.с. Аналогично замерил m/2 для первой гармоники для Vectrona. Т.к. 100 МГц это 5 гармоника, то отличие должно было в 25 раз больше. На практике в 31 раз.
  4. Так Inflecton point и Turn Over Temperature (TOP) это разные параметры. Inflecton point - это константа для среза, а TOP - это экстремум в области положительных температур. Inflecton point и TOP равны если сделан идеальный срез при нулевом отклонением ориентации угла. Для приведенного графика при отклонении 1 минута температура TOP около 112 градуса. При создании термостатированного генератора температуру термостатирования следует выбирать равной или близкой к температуре экстремума в области положительных температур, т.е. точки TOP. Интерес к кварцу Vectron у меня чисто академический. В этом году решил поближе познакомится с кварцами.
  5. SC параметры не выбирались, общение такое "берите что даём"
  6. Как раз сегодня получил бесплатный образец кварца от Vectron с полной спецификацией. Результат обмера на фото. Метод рабочий.
  7. 1) Измеряется статическая емкость C0 измерителем емкости 2) Измеряются частоты последовательного и параллельного резонанса измерителем цепей, по ним и С0 вычисляются С и L 3) Измеряется IL на частоте последовательного резонанса, по нему вычисляется R основная погрешность при измерении С0 crystek используется в одном изделии 14 года, не думаю, что там будут какие-то ревизии. А так согласен, что лучше отечественных аналог при прочих равных. Хочу отметить, что я не рекламирую Кристек. У человека был вопрос по поводу схемы с максимальной перестройкой, чего можно добиться. Я привел реализацию схемы series в изделии Кристека. И грубо посчитал какой предел у этой схемы с использованием их особого кварца. Когда-то я размышлял о задумках с digitally tunable конденсаторах для расширения перестройки (подставках), но по факту после обдумывания это даст десятки ppm, что существенно не отразиться на результате. при касании высокочастотным щупов входа генерация пропадает, но в режиме синг, удалось увидеть что на входе амплитуда ~2,7 Впп Для меня -153@1кГц тоже является пределом для AT Тут R1 в параллель L1 уменьшает добротность LC контура. При отсутствии резистора возможна генерация не на частоте кварца из-за статической емкости кварца С0.
  8. Согласен. В cvss он еще и не закреплен, а висит над схемой на ножках.
  9. 1) Сам удивлен сопротивлением. Техника измерения не сертифицирована. Но по сравнению с другими кварцами в разы меньшее сопротивление. Первый раз видел кварц с IL 0.9дБ на 100 МГц. Какие рассуждения про гармонику, если у кварца резонансы на 33, 100, 166 МГц. 2) Осциллограмм нет, если принципиально могу снять, т.к. лежат на складе. 3) Индуктивность есть, см. фото. 4) За наводку на MVO спасибо. 5) С чем должна биться добротность 130k?
  10. В одном проекте используется CVSS-945-100M. Была возможность рассмотреть его поближе. Приложил снятую характеристику с этого VCXO на 100МГц, которую нашел у себя. Как видно из графика его полная перестройка около 150ppm. Получили они это за счет двух факторов. 1) Схема. https://bgaudioclub.org/uploads/docs/Crystal_Oscillator_Circuits_Krieger_Matthys.pdf Смотрим на таблицу 8,1 на странице 102. Тут важно качественная зависимость изменение какой емкости ведет к большему изменению частоты. В схеме CVSS-945-100M была выбрана схема на szu04 с хорошей чувствительностью: Series resonant элемент А. 2) Параметры кварца. Измеренные мною параметры используемого ими кварца на третьей гармонике: L~2279 uH C~0.001112 pF R~ 11 Om C0~3.8 pF Т.е. в их кварце довольно низкая эквивалентная L. Это даёт большую чувствительность. Для сохранения добротность довольно маленькая R. Какой варикап они использовали я не знаю. Из интереса я сейчас очень грубо на калькуляторе посчитал, что для их перестройки 150 ppm варикап должен перестраиваться 3-20 pF, что похоже на правду. Соответственно если варикап будет 1,5-17 pF (SMV1248) то получится около 300 ppm. По калькулятору варикап 0,7-7 pF дал бы перестройку более 400 ppm. Но я почти уверен что там возникли бы проблемы с возбуждением при малых емкостях. Есть еще другие практические нюансы. Из главных при перестройки 150 ppm производитель гарантирует перестройку плюс/минус 25 ppm. Т.е. большую часть перестройки нивелируется температурной нестабильностью. Тут либо мирится с этим либо термостатировать. П.С. Была мысль промоделировать это дело, но модель szu04 в HSPICE, а с HSPICE обходиться не умею.
  11. Вангую. Из описания HMC624: "The RF input and output pins of the HMC624A are internally dc-biased to VDD; therefore, they require external dc blocking capacitors." Т.е. когда подается питание внутренней схемой должно сформироваться смещение равное питанию VDD на входе/выходе. Схема которая формирует смещение слаботочная и она должна зарядить твои конденсаторы С2 и С3. Из-за этого возникает задержка. Проверить можно снижая номинал С2 и С3 и убедится в уменьшении времени. Понятно что уменьшение номинала конденсатора ограничено твоим частотным диапазоном. Дальше можно уменьшить поставив какой нибудь ФВЧ фильтр по входу/выходу который обеспечит DC blocking, например смотри прикрепленный рисунок. Влияние номиналов AGC конденсаторов мне не понятно на включение.
  12. Ок. Кабель 25 Ом, например, такой https://www.jyebao.com.tw/product/detail/id/6338.html или 86 диаметр, влезет в феррит B62152A1X1 (в нем дырки 3,4мм) SM86-25-FEP SM86-25 https://www.rf-microwave.com/en/rf-coaxial-cables/461/?filter=q1YyV7KKVjIyVYqtBQA%3D Аналоги B62152A1X1 феррита AL=330 nH: 2861000202 (Fair-Rite), 12-365-K (Ferronics), BN-61-202 (Amidon)
  13. Даже не знаю с чего начать. 1) Отрезок полужесткого кабеля и отрезок кабеля с ферритом это тоже самое. Феррит нужен для расширения работы в низкочастотной области. Если очень грубо в этих трасформаторах подавляются синфазные токи, дифференциальные пропускаются. Кабель для дифференциальных токов это коаксиал, а для синфазных это индуктивность. На низких частотах, т.к. длина кабеля не очень большая и он не смотан, то индуктивность низкая. Если пропустить кабель через феррит то для дифференциальных токов ничего не изменится, а для синфазных увеличиться на величину AL nH (этот параметр зависит от материала феррита и его размеров). Если пропустить кабель через два феррита то индуктивность будет 2*AL, через три 3*AL и т.д. Если намотать N витков на феррите (например, гибким коаксиалом) то N^2*AL (N в квадрате). Феррит может характеризоваться импедансом на частоте. Тут те же заноны. А импеданс должен быть на порядок выше импеданса нагрузки. За счет феррита увеличивается индуктивность для синфазных токов и трансформатор может работать в низкочастотной области. 2) Насчет хитросплетений кабелей и ферритов, то как раз используемых включений трансформаторов мало: Un to BAL (T1, T6), Guanella (T2, T3, T4, T5), Ruthroff и их подвиды. https://rf-design.co.za/wp-content/uploads/2016/02/Push-Pull-Circuits-and-Wideband-Transformers.pdf https://www.highfrequencyelectronics.com/Dec05/HFE1205_Trask.pdf T1, T6 делают дифференциальный сигнал и обратной с трасформацией импеданса в 2 раза. Иногда этого достаточно для согласования с транзистором. T2, T3, T4, T5 понижаю и обратно импеданс еще в 4 раза. Т.е. Импеданс на транзисторе 50/8=6,25 Ом. 3) Смещение можно прикладывать и к затвору. Используется обычно, если используется не сдвоенный транзистор, а транзисторы в отдельных корпусах. Подгонкой смещения можно добиться симметричности. Симметричнось ответственна за подавление четных гармоник. В случае сдвоенного транзистора логично подавать через оплетку: сразу изолирование по ВЧ и симметричность, а так дополнительно использовать дроссели или резисторы. 4) Как физически реализовать учитывая ваш уровень. Рекомендую смотреть тестовые борды от Polyfet. Зачастую они приводят помимо схемы фотографии готовых плат и сборочные чертежи. Пример: http://www.polyfet.com/tbplt/tb220.pdf http://www.polyfet.com/tbplt/tb141.pdf во второй ссылке обратите внимание что там накидана схема в ADS, какие элементы они используют для моделирования. Ну и низкоомные кабели иметь. По схеме из нестандартных используется 25 Ом. В других схемах могут и другие импедансы использоваться. 20 Вт это почти 90 В от пика до пика. Учтите это при выборе конденсаторов. По схеме нарисованы переменные конденсаторы. По выходу переменные конденсаторы не выдержат. Они имели ввиду, что номинал конденсатора надо подбирать.
  14. По сути вторичная обмотка это два порта по 75/2=37,5 Ом вашем случае. Это ответ на ваш вопрос. Это трансформатор носит название marchand balun, вбейте в поисковик и станет еще понятнее
  15. Спорить не буду, т.к. практики не имел. Итого по даташит на LTC2000A при 200 МГц SFDR 74 дБ, пусть получаем на 20 дБ улучшение, получается SFDR по выходу 74+20-40=54 дБ. Вас Арендатор это устроит?
  16. DDS в опоре - это, скорей, просто как один из вариантов для обсуждения. Предложенный вариант мне совсем не нравится: широкий диапазон перестройки DDS в котором включены особые точки (например 1000/3=333 МГц и т.д.). Цифровая обработка немного поможет, но чуда не совершит. Какие меры могут помочь: 1) Повысить тактовую, частичная полумера. 2) Сейчас допустимые коэффициенты в петле 8*N, если бы было N (UXN40M7K) это значительно уменьшило бы перестройку DDS с возможностью выбора "хорошего" диапазона. Да, это дорогое решение, потянет ли ваш бюджет, но просто. Еще плюс, что с увеличением частоты можно получить частоты с несколькими вариантами (одну частоту получить с разными N) 3) Еще как вариант можно менять тактовую DDS. Да, это надо делать быстро. На вскидку 1ГГцх5=5ГГц и делитель HMC705. Тактовая получается 5000МГц/K, где К=2,3,4,5. Да тут есть вопросы, надо восстанавливать скважность для DDS, возможно, мощность корректировать. Или другой лучший делитель использовать. В общем в этом варианте накапливаются технические сложности, которые уменьшают привлекательность этого решения. При этом эффективность лучше, чем больше простых чисел в делителе, а тут их мало. Скорей это опять вопрос бюджета. 4) Просто упомяну, что существует вариант переносить вверх частоту DDS и поделить. Учитывая пункт 2 с малой пересторойкой, это возможно. Это то что на поверхности.
  17. Уважаемый Арендатор. Что-то я не увидел ответ, на принципиальный вопрос: последовательное изменение частоты или произвольное. Сейчас вы требуете готовое решение вашей задачи. Его вам может дать только добрый человек, уже решивший эту проблему. И да, к сожалению, судя по постам сами вы не решите эту задачу, если не смотреть в сторону пинг-понга :) Если вам нужна фактура, вот данные по одно поделке: Целочисленный синтезатор 10-20 ГГц, петлевой фильтр на вашем ОУ AD8065 (C=1 нФ, R=680 Ом), фазовый детектор НМС439. Время переключения не вытягивалось, надо было не более 100 мкс, главное SFDR не более -90, лучше -100 дБ. Вот сохраненные картинки. Первая - переключение с 10 до 20 ГГц. Вторая с 10 до 15 ГГц. Третья фазовый шум на 10 ГГц, чтоб посмотрели полосу фильтра, частота сравнения 100 мгц. На картинке внешний сигнал LOCK и управляющее напряжение ГУНа. Время отклика детектора захвата 1 мкс, теоретически можно уменьшить до 0,5 мкс. Если шаг меньше 1 ГГц, то вроде там получалось 0,5-1 мкс, но картинок к сожалению нет, поэтому это не точно. Если фантазировать, как вам можно использовать это. В качестве опоры использовать DDS для мелкого шага. DDS лучше с профилями (для быстрого переключения). В AD9912 профилей нет, есть в AD9915, но он вроде лицензионный в России. Вроде профили есть еще в AD9910. С SFDR при этом печалька, все шпоры DDS будут умножаться в петле.
  18. ADISim PLL - это математическая модель, где что-то учтено, что-то нет, а не фигня. Теперь посмотрим, что включено в модель ОУ Согласно хелп ADISim PLL пример модели приведен .model OP27 VNoise = 3n INoise = 0.4p VOffset = 30u IOffset = 15n IBias = 12n VnCornerFreq = 2.7 InCornerFreq = 140 notes = “from AD data sheet” .endmodel Т.е. учитываются частотные, шумовые характеристики и смещения. Если время перестройки быстрое, то надо еще учитывать дополнительные параметры: способность ОУ выдать ток в емкость интегратора, скорость нарастания (slew rate). Если очень грубо на пальцах. Пусть в обратной цепи ОУ RC цепочка 1) 100нФ, 100Ом 2) 10нФ, 1кОм Времянка в частотном плане вроде одинаковая, но время ОУ будет разным. Т.е. в модели ОУ учитываются линейные параметры, а нелинейные не учитываются. p.s. Уточните для понимания публики 0,5 или 5 мкс, частоты переключения произвольные в диапазоне 10-20 ГГц или последовательно с шагом 6 Гц? p.p.s. Бывает фантазёры придумают время, а потом время измерения в точке окажется значительно более длительным. Пример, мы измеряем 100 мкс, а вы за 100 нс переключитесь на соседнюю точку, чтоб мы не ждали. Так поставьте два обычных синтезатора (недорогих, компактных) и переключайте второй пока на первом идет измерение. Мысль понятна?
  19. харрис , дополнительные фотографии харрисов мне не требуются B) направленный ответвитель модификация такого же ответвителя сам мотаю немного другие ответвители, по принципу работы такие же, только не на toroid феррите, а на two-hole ferrite фотография не айс, но нет под рукой изделия (это до 100 MГц) сердечник 12-360-K от Ferronics, в принципе можно получить неплохие результаты до 500 МГц, если экспериментировать с намоткой если в Москве, могу дать один для экспериментов ;) файл с небольшим описанием binoc.pdf статья с ответвителем по типу харрис phipps_1.pdf
  20. плата усилителя мощности радиостанции 100-500 МГц 20 Вт помогите, пожалуйста, опознать: транзисторы пин-диод, он без маркировки, но может кто использовал в таком корпусе что это за тип конденсатора?
  21. Изначально видел СМД резисторы черного и синего цвета, но не придавал этому значение. Изучая устройство мощных (25-100 Вт) широкополосных усилителей иностранного производства, заметил, что в некоторых местах используеться смд резисторы синего (голубого) цвета. Особенно в местах где большая ВЧ-СВЧ мощность (нагрузка, аттенюатор, обратная связь выходных каскадов). Заменив в одном из усилителей резистор на обычный черного цвета того же типоразмера, получил неутешительный результат. После длительного использования (1-2 дня) на резисторе появились признаки разрушения и почти полный выход из строя. Из интернета вроде выяснил, что синим цветом маркируються металлопленочные резисторы. Собственно вопросы: 1) действительно ли это так, т.е. синим цветом маркируються металлопленочные резисторы? и какие комментарии по этому вопросу? 2) где в Москве можно купить эти резисторы типоразмера 1206, 0805.
  22. я так понимаю, что частота гетеродина фиксированная и требования по мощности гетеродина не столь жесткие, т.к. плюс/минус децибел не сильно скажется на коэфициенте преобразования. поэтому если идет речь о борьбе о равномерности по ПЧ, я бы кинул LO перемычкой полужестким/жестким кабелем внутри корпуса. Еще вариант, кинуть LO внешним полужестким/жестким кабелем с разъемами. Т.е. вывести LO на внешний разъём и ввести LO в нужном месте на корпусе. Появляется несомненнный плюс - контроль LO, можно подать с внешнего разъема на спектроанализатор или измеритель мощности. Делаю специально такие технологические разъёмы, т.к. при производстве партий методика отладки упрощается, особенно в приборах военной тематики, т.к. качество и надежность выше стоимости одного разъёма. хотя, я думаю, с перемычкой 0805 тоже будет работать. про мощность писал, а развязка тоже не сильно важна, отфильтровать 13 и 5 ГГц не составит труда. кстати не думали перемычку делать не нулевым резистором, а например свч конденсатором ;) бывало так делал. т.к. как делают резистор 0 ом не знаю и характеристик его кроме нулевого сопротивления по постоянному току нет, а о конденсаторе известно побольше. вообщем пробуйте. если еще пофантазировать полусерьезно. есть такой IPX разъем под поверхностный монтаж http://smd.ru/katalog/wysokoastotnyj/index.khtml их я иногда использую как технологические когда меньше 6 ггц. так можно кинуть пч в нужное место на плате через них. короткие кабелки с заделаными разъемами продаются.