Лидеры

Попробуйте удалить файлы в директории WDIR для своей версии Expedition C:\WDIR\EEVX.2.12\Expedition PCB.1033.wsp C:\WDIR\EEVX.2.12\Expedition PCB-Doc.1033.wsp Если не поможет, то попробуйте переместить всю директорию WDIR в другое место (или переименовать), после чего запустить Expedition повторно.

Никак, т.к. с моей точки зрения на ПЛИС нужно делать качественное покрытие тестов на уровне RTL и обеспечить покрытие проекта констрейнтами, а не заниматься ловлей блох в моделировании с задержками, где с вероятностью в 99.9999% вы не сможете воспроизвести те "магические" эффекты, что будут проявляться на реальном железе.

Разобрался наконец как это делать при PnR: в Fmax.sdc добовляем строки: report_max_frequency -mod_ins {FFTU384_1/MR3D} report_max_frequency -mod_ins {FFTU384_1/FFT1} report_max_frequency -mod_ins {FFTU384_1/NRM1} report_max_frequency -mod_ins {FFTU384_1/TWR1} получаем репорт в \impl\pnr\xxx.tr 2.3 Max Frequency Summary NO. Clock Name Constraint Actual Fmax Level Entity ===== ============ ============== ============== ======= ================= 1 CLK 100.000(MHz) 130.612(MHz) 3 TOP 2 CLK 100.000(MHz) 257.099(MHz) 1 FFTU384_1/MR3D 3 CLK 100.000(MHz) 163.215(MHz) 1 FFTU384_1/FFT1 4 CLK 100.000(MHz) 130.612(MHz) 1 FFTU384_1/TWR1 Если модуль заоптимизировался (как NRM1) то он из репорта проподает. В отчёт html - тоже добавляется. Если в {} вставить несколько модулей - выведется наименьшее число.

Собрал макет преобразователя с "особым" трансформатором. Сделан из двух ферритовых колец, на одном первичная обмотка, на другом вторичная. Кольца "объединены" замкнутой обмоткой из высоковольного провода. Фактически это два трансформатора , включенные каскадно. Это даёт - во первых улучшенную изоляцию между первичной и вторичной цепями : покрытие провода располодено сначала между первичной обмоткой и промежуточной, затем между промежуточной обмоткой и вторичной. То есть получаем прочность 2*35 кВ . Во вторых не требуется организовывать схему источника тока для питания моста входной части. Упрощение схемотехники. Параметры. 1) Сердечники – 2 кольца К20,5*11,5*6 из феррита М2000. 2) Первичная обмотка содержит 22 витк. провода МГТФ сечением 0,12 кв.мм. Индуктивность первичной обмотки 900 мкГн. 3) Промежуточная обмотка содержит по 2 витка провода ( на каждом сердечнике) с высоковольтной изоляцией на 35 кВ. От анодного провода телевизоров. 4) Вторичная обмотка содержит 25 витк. провода МГТФ сечением 0,12 кв.мм. Индуктивность вторичной обмотки 1150 мкгн. 5) Расстояние между краями колец 55 мм. 6) Емкость между первичной и вторичной обмотками – 1,8 пФ Принципиальная схема макета преобразователя в pdf файле 2_DC-DC_HiVolt_07.pdf Что было получено при испытаниях Параметры макета DC-DC преобразователя. Частота 150кГц. Напряжение на выходе и потребляемый ток. При Uвх = 12В. 1) При отсутствии нагрузки 15,5 В. (Ток = 0). Ограничивается стабилитроном. Потребляемый ток 12 мА (зависит от частоты). 2) Ток нагрузки 18 мА. Напр-ие на выходе 12В, потребляемый ток 28 мА. 3) Ток нагрузки 40 мА. Напр-ие на выходе 11В, потребляемый ток 52 мА. Напряжение на выходе и потребляемый ток. При Uвх = 14В. 1) Ток нагрузки 21,7 мА. Напр. на выходе 14,3В, потребляемый ток 34 мА 2) Ток нагрузки 28,5 мА. Напр. на выходе 14,0В, потребляемый ток 42 мА. 3) Ток нагрузки 47 мА. Напр. на выходе 13,38В, потребляемый ток 65 мА. 4) Ток нагрузки 107 мА. Напр. на выходе 11,22В, потребл. ток 135 мА. Работа от внешнего генератора. При изменении частоты от 50 кГц до 220 кГц изменялся собственный ток потребления преобразователя от 30 мА до 12 мА. Ток нагрузки при этом был равен 0. Таким образом (исходя из вышенаписанного), максимальная мощность на выходе может быть более 1 Вт. Для моих задач вполне достаточно. КПД при такой мощности - более 60%.