Перейти к содержанию
    

NeonS

Участник
  • Постов

    135
  • Зарегистрирован

  • Посещение

Репутация

0 Обычный

Информация о NeonS

  • Звание
    Частый гость
    Частый гость
  • День рождения 10.10.1960

Контакты

  • Сайт
    Array
  • ICQ
    Array

Информация

  • Город
    Array
  1. Увы, вера в чудо является неотъемлемой частью человеческой души. Хорошо, если это носит характер добросовестного заблуждения... Кстати, мне тоже непонятно почему автор решил поразить воображение нашей аудитории, то есть нас - безнадежных адептов классической физики, где чугунные законы с кпд ниже единицы.
  2. Загадочные негативные выбросы могут быть погрешностями измерений, особенно в этом чудном мире "паровозом" соединенных индуктивностей: (двигатель, L11, L9...10, PCB net traces). Если необходимо защитить микросхему, то clamp diodes ставят непосредственно на ее входы, а не на самом токовом сопротивлении. Если была цель измерять средний ток в низкой полосе, то проще это было сделать по "плюсу" питания, а не в "прыгающей точке суровых индукторов. Применение common mode choke в данном случае вообще непонятно.
  3. Это, о чем я Вас предупреждал: полоса общей системы будет в разы хуже. На графике рис.10 приведен некий пример, где выбрана частота среза 40Гц. Это не возможности контроллера, а расчетный результат. Вы можете выбрать иную величину, необходимую для конструкции. Система Master-Slave годится только для тех источников, которые конструктивно под это спроектированы (не Ваш вариант). А выбор не так уж велик, поскольку основан на одном и том же принципе.
  4. Полоса пропускания обратной связи (BW - bandwidth) источника питания опеределяет его устойчивость и скорость реагирования на изменение нагрузки. Если нагрузка очень динамичная, то величина полосы пропускания обратной связи становится критичной. При объединении нескольких источников питания в систему все только ухудшается, поскольку необходим "общий компромис", цена которого - снижение частоты среза полосы пропускания. Кстати, запуск (старт) параллельно соединенных источников тоже может быть головной болью в случае "пинг-понга" тока нагрузки при срабатывании защиты ограничения тока на КЗ одного из источника в связке. То есть "все не слава богу", но, в принципе, победимо.
  5. Формально любые источники питания, имеющие "remote sense" или "trim" могут могут объединяться в current sharing системы. Готовые контроллеры для такой реализации - от TI UCC39002 http://www.ti.com/product/UCC39002?keyMatc...h-EN-Everything. Следует понить, что расплата за active current sharing - понижение общей полосы пропускания в разы (10 и более). То есть в итоге мы имеем высокоамперный медленный утюг. Если есть "угроза" увеличения тока нагрузки, то лучше идти по пути multiphase buck, но в этом случае это уже городить собственные источники питания на борде.
  6. Ydaloj совершенно прав: индукторы с порошковыми сердечниками работают сносно до частоты 1МГц, далее потери в сердечнике возрастают до неприемлемых значений. Производитель хвастается графиками частотных свойств, скромно не упоминая условия измерения индуктивности - без рабочего тока подмагничивания, то есть вне ССМ работы обыкновенного "бака". Кстати, тот же Coilcraft в одной из статей давал сравнение потерь индукторов с ферритом и композитом - феррит, разумеется, победил - потери перемагничивания были ниже, а частотные свойства лучше.
  7. Картина ЕМС такого конвертера будет тяжелой: крепкие токи на резонансной частоте будут "звенеть" ощутимо. Впрочем, в каких-то особых случаях применение такого конвертера может и будет оправданным...
  8. Уважаемый автор Слободан Кук хитрит: в данном случае это обыкновенный flying capacitor конвертер. Цена уменьшения индуктора - колоссальные коммутационные токи в десятки ампер через конденсаторы в угоду уменьшения размера индуктора и написания статьи.
  9. После входного резистора лучше поставить два диода шоттки "враспорку", то есть один на землю, а другой на питание контроллера при условии достаточного конденсатора по питанию. Входной конденсатор (вместе с входным резистором) определяет полосу пропускания сигнала для A/D, поэтому увеличивать его безнаказанно нельзя, к сожалению. Применение обычных стабилитронов ниже 5.6В в сигнальных цепях нежелательно из-за больших токов утечек.
  10. Вам бы привести фрагмент схемы для лучшего понимания. Например, Вы не указали напряжение питания контроллера, не описали как организованы A/D входы, их входное сопротивление и так далее. Совершенно непонятно об источнике 12 вольт, как о потенциальной опасности. Могу лишь напомнить, что 100 метров провода - это неслабая индуктивность порядка 150мкГн и такая же эффективная антенна. Подключать такое счастье напрямую в A/D всегда проблемно: желательно либо заботиться о демпфировании, либо огранизовывать крепкую защиту как clamp.
  11. В моих конструкциях тоже, коллега. Вот я и недоумеваю, откуда народ берет такие жуткие сценарии. А по поводу белого шума был у меня один "душераздирающий" случай повышенных шумов (фликкер) источника питания, когда попалась "битая" партия оптронов, причем Fairchildsemi. После нашего наезда они мгновенно заменили партию, принеся извинения за технологический брак.
  12. Какие-то жуткие сценарии тут приведены: борьба с 20% девиацией выходного напряжения вместо стандартизированных 3%. Сомнительно, что такое вообще возможно.
  13. Справедливо, коллега, не могу не согласиться. Осталось лишь ТС воплотить все это в реальной конструкции.
  14. Поскольку пьезодатчик - это источник тока, некий конденсатор, Вам проще всего будет нагрузить его на сопротивление, которое и определит сам динамический диапазон. Придется подбирать сопротивление экспериментально так, чтобы влезть в окно АЦП, ориентируясь на чувствительность к минимальному удару. Городить пиковый детектор нет необходимости. Нужно лишь установить перед каждым входом АЦП развязывающий буфер-повторитель на ОУ с защитой по входу в виде последовательного резистора и двух диодов: на землю и на питание АЦП.
×
×
  • Создать...