tntsasha

Модели электрических машин с беспазовыми обмотками и с ротором на постоянных магнитах рассмотрены в статье: "С.А. Ганджа. Оптимальное проектирование вентильных электрических машин с аксиальным магнитным потоком" Также у этого автора есть неплохая диссертация "Вентильные электрические машины с аксиальным магнитным потоком. Анализ, синтез, внедрение в производство" где приводятся коэффициенты эффективности моделей таких электрических машин. Также там есть инженерная методика расчёта и показан интерфейс оболочки программного комплекса автоматизированного проектирования ВМАП. Что касается технологий выполнения таких обмоток, то в случае габаритных статоров от ручной намотки уйти вряд ли получится. Например при намотке беспазовых статоров с кольцевым сердечником есть ряд ограничений. И, например, КПД такой электрической машины намотанной вручную будет выше, за счёт более высокого коэффициента заполнения обмоток проводником. Для меня интерес представляет автоматизация трёхфазной намотки кольцевых сердечников. Если есть информация напишите пожалуйста сюда или в лс.

Тут оно как. Чтоб достигнуть целей поставленной задачи можно пойти двумя путями. Либо купить готовое изделие, либо собрать его самому. И вот при выборе пути решения, на мой взгляд, как разработчика с некоторым пусть и недостаточным для серьёзных разработок опытом, целесообразней первый путь. Его преимущества для меня и других сотрудников организации очевидны. В этой теме я их ранее обозначил. Но так как готовых решений часто попросту не существует или же существуют но не совсем то что надо, то приходится идти вторым путём. Такой подход позволяет в дальнейшем наиболее точно сформировать требования к "готовому решению" и при удачном случае появления такого решения - выносить на рассмотрение данный вопрос о приобретении и интеграции в комплекс. Согласен с вами. Для измерительных средств, которые в дальнейшем планируется использовать - автокалибровка весьма полезная функция, но не необходимая. Особенно на этапе прототипирования. Не очень хочется тратить время на описание предметной области данной задачи. В двух словах - это измерение и обеспечение требуемых параметров некоторых технологических процессов изготовления статоров синхронных электрических машин с кольцевым сердечником магнитопровода. Данный вопрос о соответствии измеряемых температур когда-то рассматривался. Способ измерения температуры обмоток статора по их сопротивлению наиболее точен, особенно при динамических измерениях быстропротекающих процессов, но не всегда возможен. Такое измерение возможно только при постоянном токе через обмотки, т.к. необходимо учитывать только активную составляющую. При переменном и импульсном питании такое уже не получится. Придётся разделять сопротивление обмоток на активное и реактивное. Опять же с некоторой точностью. А вот построение корреляционной зависимости между этими температурами позволит при необходимости более точно определить температуру обмоток по заложенному в статор термодатчику. При том в некоторых конструкциях статоров различие температур заложенного термодатчика и обмоток электрической машины в практически установившемся тепловом состоянии будет не более 0.1 градуса. Тоже присоединяюсь к этому из соображений "может пригодиться". А по содержанию сообщения о таком способе преобразования сигнала с шунта - построить работоспособную схему, считаю весьма сомнительным занятием и предполагаю что просто не удастся.

При прототипировании регулятора на первых итерациях собираюсь использовать встроенный 10-битный АЦП микроконтроллера. При необходимости повышения разрешающей способности устройства непременно воспользуюсь сигма-дельта АЦП. В AD779x заманчивым выглядит наличие опорных источников тока, как раз для преобразования значений сопротивления RTD-датчиков. А быстродействие для моей задачи особого значения не имеет. Наиболее важным при выборе решения на внешнем сигма-дельта АЦП будет доступность библиотек для работы с подобными SPI-микросхемами. Какие библиотеки для работы с такими АЦП можете посоветовать ? Написание функций по документации для подобных решений вызовет некоторые сложности, которых хотелось бы избежать. Программирование не мой конёк и некоторый опыт использования подобных SPI-решений отпугивает именно сложностью сопряжения с мк в программной части. Для данной задачи предусматривал в измерительном преобразователе терморезистора калибровку на входе по двум значениям прецизионных резисторов, соответствующих определённым значениям температуры. Думаете коэффициенты предпочтительней определять вычислениями на мк ? Возможно такой подход более разумный. Я по привычке склонялся в сторону подстроечников, а значения коэффициентов фиксировать. Из отсутствия опыта применения RTR-инструментальных усилителей. Вначале планировалось использовать AD620, но не хотелось для них обеспечивать питание. А готовые решения (устройства и модули) хороши тем что построены с учётом требований стандартов (например преобразователи измерительные) и к ним прилагаются номинальные данные и характеристики соответствующие этим стандартам. Что при дальнейшем развитии задачи упростит интеграцию в измерительный комплекс. И дальнейшая переделка(доделвыание) устройств скорее всего не потребуется. А пропадут знания или нет - я даже об этом стараюсь не задумываться. У меня чаще возникает вопрос эффективности и дальнейшей применимости таких разработок.

Т.к. есть ограничение на значение величины тока через термосопротивление, то правильнее будет U=kУ*I*R И чтобы уменьшить влияние систематической погрешности, хорошо ещё и подстройку нуля :laughing: Получается так U=kУ*I*R + U0

Ну что тут сказать. Сколько людей - столько и мнений. Усилитель токового шунта в схеме построен на инструментальном RTR. Самый простой. С высокой нелинейностью по краям диапазона. Я спрашивал не решение всей моей задачи (вся задача весьма обширна). А советы и наставления по схемотехнике терморегулятора, чтобы идти более верной дорогой и снизить кол-во итераций до приемлемого результата. Мои соображения, что терморегулятор не такая уж экзотическая вещь. Не уверен на счёт что это модно, тут правильней ставить вопрос эффективности работы. Ведь разрабатывать штучно изделия (пусть даже и несовершенные макеты) выходит накладнее, чем купить готовое с указанными характеристиками и параметрами. А с другой стороны, мой жизненный опыт показывает, что "изобретать велосипеды" интересно и познавательно, но времязатратно, трудоёмко и малоэффективно. Так что с подобными мнениями я не согласен.

Раз такое дело и вы оставляете весьма толковые советы, попробую описать суть задачи и, возможно, уважаемые форумчане, тут получу от вас дельные наставления Описание моей задачи во вложении Temperature_control.pdf R_to_U.pdf Интересует: 1) Какие есть готовые решения температурного регулятора 2) Какие есть готовые решения преобразователя терморезистора R в U Какие будут ваши замечания и предложения по схемотехнике ? 3) Регулятора 4) ИПТР Я не пытаюсь искать сложностей, но готов на весьма простые решения этой задачи

Интересное решение. Как предлагаете приподнимать сигнал над нулём ? Источник опорного напряжения на 1.5 мВ ко входу ? Не очень понятно. Думал изначально об инструментальном усилителе AD620 которые есть в наличии, но там будут сложности с питанием. Это очень сложное решение. Хотелось бы что-н простое на одной микросхеме, наподобие Current shunt monitors В общем надо ещё подумать над усилителем для токового шунта.

Интересуют конкретные модели ОУ. Питание 5В, регулировка Offset, невысокая стоимость, желательно малые токи по входу ОУ.

Здравствуйте форумчане Сигнал с токового шунта 0..75 мВ необходимо преобразовать в 0..5 В, который пойдёт на вход АЦП мк. Планирую для этого использовать неинвертирующий усилитель с подстройкой нуля и питанием RTR 5 В. Хотелось бы один подстроечник на Ку, другой на смещение нуля Какой операционник можете порекомендовать ? Или возможно более простое решение ?

Тут уместнее будет - что нужно поменять чтобы независимо от сигнала управления на контакте 5 эти переходы у транзисторов не повылетали ? Как понимаю - это будет ограничивать полное открытие транзисторов усилительного каскада ? Надеюсь что такая припарка поможет. Может конденсатор куда-н ещё поставить ? Сгорает часть этих предохранителей, около 20%, вместе с переходами к-б, а по остальным течёт ток через этот резистор. Да. Источники тока довольно таки тяжёлые и увесистые шкафчики с водяным охлаждением и трёхфазным понижающим трансформатором. Привезены из Голландии, придуманы очевидно там же. Выкинуть, не вариант, нужно починить. Переделывать всё не хотелось бы - хотелось бы простую защиту именно от выгорания переходов. АЦП и ЦАП в блоке управления - одни из первых разработок от AnalogDevicа закорпусированы в модуль. При том плат управления с АЦП (разными) три вида, хотя блоки управления на одно лицо, т.е. панель. Такое ощущение, что эти блоки питания - какие-то макеты и т.к. их несколько видов - прослеживается эволюция развития этих источников. От такого же силового линейного регулятора, но без предохранителей в базах и эмитерах, до регулировки асинхронным приводом ЛАТРа. Хотя блоки управления подходят ко всем типам силовых частей. Паразитных индуктивностях где ? Топология силовой части довольно таки грамотно сделана. Только если индуктивность базовых предохранителей ? Превышение напряжения перехода к-б ? Пока собираюсь заменить транзисторы ... второй раз уже ... в трёх источниках питания ((( Кстати, другие источники питания с такой же силовой частью работают уже несколько лет и не сгорают. Может электролиты после выпрямителя высохли ?

Есть силовой источник тока в виде линейного регулятора компенсационного типа 45В, 165А. В момент включения совместно с низкоомной нагрузкой (или закороткой) горят практически все переходы коллектор-база транзисторов и с ними часть предохранителей 0.5А. Далее по этим сгоревшим переходам (падение 100...200 мВ) течёт ток через резистор 22 Ома, который в течении 10 сек сгорает от перегрева. Все остальные детали (первые два транзистора усилительного каскада, предохранители 6.3А и др.) остаются в рабочем состоянии. Стабилитрон 15В вроде как тоже сгоревший, т.к. падение напряжения на нём выше напряжения стабилизации. Не могу понять в чём может быть причина ? На 5ый вывод поступает сигнал с блока управления, в котором реализована обратная связь и защиты. Что посоветуете предпринять в данном случае, ибо сгоревших транзисторов (ТО-3) набралось уже пол-ведра ? Может быть как-то можно схемотехнически реализовать защиту от выгорания переходов транзисторов в силовом блоке ? Моя не понимать и плакать :crying: Плакать и не понимать как это починить.

Вот реализация этого алгоритма, только без сброса триггера задним фронтом Out. Тут можно использовать формирователь без повторного запуска, например, АГ4. Вроде похоже на правду, буду пробовать на работоспособность.

1) Установка и сброс триггера тм2 осуществляется по низкому уровню. Значит необходимо иметь инверсные значения входных сигналов. +1 микросхема 2) При сигнале установки тригера - не факт что он сбросится сигналом сброса. В таблице на выходе при таких сигналах стоит "?" Во всяком случае до реализации я пока не догнал из-за 2) При использовании двух формирователей одной АГ3 удалось бы решить поставленную задачу, если бы сигнал сброса не запускал бы формирователь, а он гад его запускает. Может быть есть в природе формирователи наподобие аг3, но которые при возвращении сигнала сброса не будут его запускать ?

Сигналы in1 и in2 формируются компараторами усиленного сигнала с ФЭУ. Нужна схема которая 1) При наличии импульса на входе in2 за время импульса in1 выходной импульс формироваться не должен. 2) за время импульса на входе in1 и отсутствием импульса на входе in2 за время первого импульса сформирует одиночный импульс на выходе. При использовании логики ЛП5 в случае 1) на выходе формируются два импульса При попытке использования АГ3 в случае 1) на выходе формируется один импульс. Посоветуйте возможные пути реализации - уже два дня не могу побороть такую простую, на первый взгляд, задачу. Длительность импульсов порядка 1 мкс.

Ну там была ОС, но медленная и предназначалась не убирать пульсации 100 Гц, а только поддерживать выходной уровень независимо от нагрузки. В данной задаче надо убирать входные 100 Гц пульсации, поэтому регулировка buck-а до 200в, а не до 300 в. п.с. я уже не студент - отучился своё. И это не курсовая. О. Возник вопрос. Кто как подбирает оптимальные резисторы в затворе ? Суть в том что резистор малого сопротивления быстро открывает/закрывает ключи и вылезают шпильки. Медленно открывать - будет греться транзистор. Кто как находит золотую середину ?