uve

Кабель как раз нарушает симметрию, для лучшей симметрии нужно установить "холостой" кабель с другой стороны собирательной линии. 😊 А ослабление поверхностных токов кабеля обеспечивает его вывод через точку нулевого потенциала в месте КЗ собирательной линии.

"Моделировал без кабеля и симметрирующего устройства" - что Вы имеете ввиду, говоря о симметрирующем устройстве? И, что помешало ввести в модель расчёта кабель вдоль собирательной линии ?

Сильно сомневаюсь, что в несогласованности дело. Представьте, что вы имеете полностью экранированные фильтр и смеситель, при несогласованности сигнал гармоники 6.2 ГГц должен поступить в фильтр с ещё меньшей величиной. С другой стороны как Вы измерили уровень -60 дБм ? подав сигнал на 50-и омный вход измерителя ( фильтр у вас тоже имеет входной импеданс 50 Ом). На мой взгляд, все проблемы в отсутствии хорошей экранировки изделия.

10ff, фильтр должен быть корпусе из герметичного металла. Доступ только через входной и выходной коаксиальные разъёмы. Также примите к сведению, что обычный коакс. кабель с одним экраном-оплёткой гарантирует защиту излучения во вне 30 дБ.

Боюсь толщина проводника для такой спиральки войдёт в противоречие с минимально реализуемой в производстве печатных плат.

Уж очень мало места для антенны 144 МГц. Я разрабатывал как то антенну для 446 МГц и то места потребовалось больше. выглядела она как IFA меандром из очень тонкого полоска. Для рамочной вообще места нет. Вопрос влияния окружающих элементов решается их учётом в 3D модели конструкции в электромагнитном симуляторе. Повысить КПД можно используя плату на материале Роджерс или Арлон.

Я работаю в этой теме. В ваших требованиях получить хорошие характеристики не получится. КПД антенны будет очень низким, полоса рабочих частот узкой. При таком пространстве выделенном для антенны, основную роль играет наличие значительных габаритов граунда эл. схемы, включая наличие подключенный к плате проводов. Если таковых нет, то совсем плохо.

Коэф. усиления одинаков для любого масштаба, если только Вы установку макс значения ДН не установите меньше расчётного. Лишь внешний вид формы ДН меняется.🙂

Одна и та же 3D ДН будет выглядеть по разному, если в ручном режиме ограничить, скажем, минимальный уровень ДН.( Или максимальный увеличить). Посмотрите в свойствах графика.

repstosw, послушать Вас, сама антенна не может иметь входной импеданс 50-j10 Ом. Удивительные утверждения. Много раз настраивал и разрабатывал J-антенну и как то обходился без " П- либо Г- звеньев L/C ". А вывод центральной жилы делайте коротким и её излучение не исказит диаграмму напр. антенны.

Это просто делается. Предположим кабель с выводом центральной жилы имеет импеданс 50+j10 Ohm. Тогда входной импеданс антенны нужно довести настройкой до величины 50-j10 Ohm.

Я пользовался таким способом: Паял из тонкой латуни габаритный эквивалент корпуса переносной р/ст. Устанавливал разъём, измерительный кабель делал с отсечкой поверхностных токов кабеля (запорным стаканом). Длину кабеля (электрическую) брал кратной 0.5 лямбда. Измерения вполне адекватные получаются.

repstosw, на мой взгляд, Вы сами предложили наилучший вариант ( параллельный контур с полуволновым излучателем). По сути это антенна Фукса, предложенная им в 1927 году. Не чувствительна к геометрии противовеса.

Да, чем больше мю и чем плотнее феррит прилегает к кабелю. Но на частоте 450 МГц Вы вряд ли найдёте феррит с большим значением действительной части магнитной проницаемости. Один из наиболее ВЧ импортных ферритов "материал 61" на этой частоте имеет мю=2 и tg=5.75. Т.о. он в основном будет работать как поглотитель ВЧ энергии поля от поверхностных токов оплётки кабеля.

Вам в общем правильно объяснили. Но нужно понимать, что при работе большими мощностями тепло выделится именно в феррите и может даже разрушить его при длительных циклах нагрева- остывания. Если антенна работает в относительно узкой полосе частот, то лучше использовать систему запорных стаканов, ослабляющих поверхностные токи кабеля.