[Integrator1983 0]

Запутали Вы меня. В мелкокапе тоже задаются индуктивности связанных катушек. Так как Ктр=Sqrt(L2/L1), то и у Вас, и у меня коэффициент трансформации одинаковый (коэффициент связи - тот же).

 

Я так понимаю, он просто разделительный, во избежание насыщения. Частота резонанса около 2 кГц.

 

Именно. Емкость его - от балды поставлена. Не хотелось модель портить его удалением (иногда он мне нужен строго определенный ).

[Vlas 0]

Запутали Вы меня. В мелкокапе тоже задаются индуктивности связанных катушек.

К1 - это сердечник или К из аналоговых примитивов? Если сердечник - то витки, если из аналоговых - то индуктивности. Сам восхищаюсь, сложно всё.

Так как Ктр=Sqrt(L2/L1), то и у Вас, и у меня коэффициент трансформации одинаковый (коэффициент связи - тот же).

Похоже на то. Только не коэффициент трансформации, а соотношение индуктивностей у нас обоих.

Изменено 1 декабря, 2015 пользователем Vlas

[raptor 0]

Емкость его - от балды поставлена.

если вас не затруднит, перенесите его на сторону трансформатора, с ёмкостью 400 нФ и добавьте индуктивность рассеяния 3 мГн. Номинал L10 = 10 мкГн, L12 = 1 мГн. Хотелось бы увидеть результат.

[Integrator1983 0]

К1 - это сердечник или К из аналоговых примитивов?

К1 - это коэффициент связи из аналоговых примитивов. Задан равным 0,99999.

Определяется как: К = М/SQRT(Lm*Ln), где Lm и Ln - связываемые индуктивности, М - взаимная индуктивность между Lm и Ln. Грубо говоря, определяет индуктивность рассеяния трансформатора.

 

Только не коэффициент трансформации, а соотношение индуктивностей у нас обоих.

 

Именно коэффициент трансформации. В первом приближении (при К=1):

L1=Al*N1*N1

L2=Al*N2*N2

Ktr=N2/N1

Отсюда, Ktr=SQRT(L2/L1).

 

Я так понимаю, что там не должна попадать линейно нарастающая составляющая сигнала тока, а вместо неё должна подаваться пила от генератора. Я про UCC3895, на всякий случай.

 

Ну, форма тока в PSFB по определению - трапеция. Хотя, можно сделать и синусоиду.

Кстати, у UCC3895 есть неприятный эффект - в районе порога срабатывания токовой защиты перекашивает ШИМы активной стойки. LTC3722 в этом отношении правильнее работает. Да и вообще она грамотнее сделана, на мой взгляд. Единственный недостаток LTC3722 - вход CS заточен под шунт, а не под ТТ - амплитуда напряжения на входе около 300mV - с шумами бороться сложнее.

 

Хотелось бы увидеть результат.

 

И какой результат Вас интересует? Синусоида тока в диагонале? :laughing:

[Vlas 0]

К1 - это коэффициент связи из аналоговых примитивов. Задан равным 0,99999.

Определяется как: К = М/SQRT(Lm*Ln), где Lm и Ln - связываемые индуктивности, М - взаимная индуктивность между Lm и Ln. Грубо говоря, определяет индуктивность рассеяния трансформатора.

Именно коэффициент трансформации. В первом приближении (при К=1):

 

Я говорю о том, что у нас на картинках указано, для понимания и единообразного безобразия. У меня - индуктивности, у Вас - судя по всему - тоже.

sqrt(11.7/4)=1,71

 

Ну, форма тока в PSFB по определению - трапеция. Хотя, можно сделать и синусоиду.

Ну вот я и сделал поначалу. Еще и в контроллер её подал.

Кстати, у UCC3895 есть неприятный эффект - в районе порога срабатывания токовой защиты перекашивает ШИМы активной стойки.

Это об этом?UCC3895_OUTC_OUTD_Asymmetric_Duty_Cycle_Operation.pdf

 

 

 

 

[Integrator1983 0]

У меня - индуктивности, у Вас - судя по всему - тоже.

 

Да, у меня - связанные индуктивности.

 

Это об этом?

 

Об этом. Только столкнуться с этим пришлось не "at very light load or start-up conditions", а при срабатывании поцикловой токовой защиты с весьма неприятными эффектами (типа замагничивания силового трансформатора). В LTC3722 такого не наблюдалось.

 

Да, и еще. Если будите применять вспомогательные диоды - обязательно охватите их ток датчиком тока.

[Vlas 0]

Об этом. Только столкнуться с этим пришлось не "at very light load or start-up conditions", а при срабатывании поцикловой токовой защиты с весьма неприятными эффектами (типа замагничивания силового трансформатора). В LTC3722 такого не наблюдалось.

А у меня, похоже, вот это явление и происходит. Т.е., в активной стойке D становится какой попало, не 0.5. Пока я предполагаю, что это из-за корявой формы сигнала на входе RAMP.

Изменено 2 декабря, 2015 пользователем Vlas

[raptor 0]

И какой результат Вас интересует? Синусоида тока в диагонале?

не будет там синусоиды.

[Integrator1983 0]

корявой формы сигнала на входе RAMP

 

Сейчас точно не скажу, но, если правильно помню, происходит это явление в случае, если в сигнале CS есть участок с отрицательным наклоном (спад сигнала тока после нарастания) - реальный либо помеховый. Долго боролись с этим эффектом разными способами, потом плюнули - поставили 2 внешних компаратора. Один, с порогом около 1.6В с интегратором по выходу, завели на SS - сделали "CURRENT SENSE COMPARATOR". Второй, с порогом чуть меньше 2В - завели на CS ("OVER CURRENT COMPARATOR"). Короче, обошли штатные токовые зашиты UCC3895.

 

не будет там синусоиды.

Вы абсолютно в этом уверены???

[raptor 0]

Вы абсолютно в этом уверены???

Надо разбираться, даже близко не совпадет.

 

 

Изменено 2 декабря, 2015 пользователем raptor

[Vlas 0]

его на сторону трансформатора, с ёмкостью 400 нФ и добавьте индуктивность рассеяния 3 мГн. Номинал L10 = 10 мкГн, L12 = 1 мГн

Надо разбираться, даже близко не совпадет.

Я чего-то подозревал, что там где-то мГн и мкГн перепутаны.

Изменено 2 декабря, 2015 пользователем Vlas

[raptor 0]

в моём варианте Llkg = 4 мкГн, Lm = 1 мГн, Llkg_add = 10 мкГн, Cr = 500 нФ. Теория совпадает с реальными измерениями. Верхний график без конденсатора Cr, нижний с ним. Конденсатор при этом очень маленькой ёмкости, что хорошо.

 

Изменено 2 декабря, 2015 пользователем raptor

[Integrator1983 0]

Конденсатор при этом очень маленькой ёмкости, что хорошо.

 

Ага. Еще уменьшая емкость Сr, можно получить картинку как у меня. Но при этом теряется главное преимущество фазника перед классическим резонансником - регулировочная характеристика, аналогичная характеристике понижающего регулятора. Кроме того, с уменьшением Cr усугубляется врожденный порок PSFB - асимметрия стоек. Потом, для борьбы с этой напастью, придется городить дополнительные контура (строить последовательно-параллельный контур), реактивные перекачивалки энергии из стойки в стойку, сочинять хитрые алгоритмы управления (типа Frequency Variated PSM)... Короче, классический LLC с частотным регулированием получится проще, дешевле и лучше по всем параметрам.

[MikeSchir 1]

К1 - это коэффициент связи из аналоговых примитивов. Задан равным 0,99999.

Определяется как: К = М/SQRT(Lm*Ln), где Lm и Ln - связываемые индуктивности, М - взаимная индуктивность между Lm и Ln. Грубо говоря, определяет индуктивность рассеяния трансформатора.

Во всех Спайсах К - Coupling (переводите как хотите - связь, сцепление, совокупление :rolleyes: )= SQRT((L1-Ls)/L1), где L1 -индуктивность обмотки, со стороны которой измерена индуктивность рассеяния - Ls.

При очень хорошей связи между обмотками и чтобы не работать с множеством девяток после запятой в К, принимают К=1 и последовательно с одной из индуктивностей (или со всеми) ставят индуктивность рассеяния. А вообще - кому как нравится :rolleyes:

Ну, форма тока в PSFB по определению - трапеция. Хотя, можно сделать и синусоиду.

Кстати, у UCC3895 есть неприятный эффект - в районе порога срабатывания токовой защиты перекашивает ШИМы активной стойки. LTC3722 в этом отношении правильнее работает. Да и вообще она грамотнее сделана, на мой взгляд. Единственный недостаток LTC3722 - вход CS заточен под шунт, а не под ТТ - амплитуда напряжения на входе около 300mV - с шумами бороться сложнее.

А может быть, всё-таки, не хватает slope compesation? Ведь current mode он и в Африке (в PSFB) каррент мод :rolleyes:

Ещё вопросик. В схеме у Власа размагничивающий резистор ТТ R23=39 Ом и постоянная времени t= L/R=5,6mH/39=0,14ms (милисекунды :rolleyes: ), т.е. ТТ никак не размагнитится за паузу меньше чем 400ms.

И ещё. raptor, конденсатор в диагонали моста при наличии current mode в управлении не "работает" и более того приводит к возбуждению, т.к. эти двое создают положительную ОС друг для друга.

[Integrator1983 0]

Во всех Спайсах К - Coupling (переводите как хотите - связь, сцепление, совокупление )= SQRT((L1-Ls)/L1)

 

К = М/SQRT(Lm*Ln) - из официальной справки к микрокапу. Если правильно помню, оно к Вашей формуле приводится.

 

принимают К=1 и последовательно с одной из индуктивностей (или со всеми) ставят индуктивность рассеяния.

 

Согласен. И нагляднее, и проблем сходимости меньше (IMHO).

 

В схеме у Власа размагничивающий резистор ТТ R23=39 Ом и постоянная времени t= L/R=5,6mH/39=0,14ms (милисекунды ), т.е. ТТ никак не размагнитится за паузу меньше чем 400ms.

 

Это же трансформатор, а не дроссель. Хотя, в районе 130 Ом минимум нужно (при 2*D=0.98).