lehho 0 12 декабря, 2012 Опубликовано 12 декабря, 2012 · Жалоба Имеется передатчик CC115L. Характеристики сигнала на выходе передатчика: несущая 400-410МГц, GFSK, информационная скорость 2.5кбод, выходная мощность может быть: -30 до +10dBm. Необходимо поднять уровень сигнала до +20dBm. Поступил просто: взял схему типового включения из документации на CC115L (http://www.ti.com/lit/ds/symlink/cc115l.pdf), добавил LNA (http://www.hittite.com/content/documents/data_sheet/hmc580st89.pdf) и между выходом LNA и входом антенны поставил керамический фильтр (http://217.34.103.131/pdfs/LFCN-490.pdf) Что сделано не так? Можно ли упростить схему? Схема электрическая во вложении: SCHEMATIC___1.pdf Цитата Поделиться сообщением Ссылка на сообщение Поделиться на другие сайты Поделиться
attache 0 12 декабря, 2012 Опубликовано 12 декабря, 2012 · Жалоба Между трансмиттером и усилителем нет развязки по постоянному току :( Цитата Поделиться сообщением Ссылка на сообщение Поделиться на другие сайты Поделиться
lehho 0 12 декабря, 2012 Опубликовано 12 декабря, 2012 · Жалоба Между трансмиттером и усилителем нет развязки по постоянному току :( Да, точно. Поставлю, спасибо. Цитата Поделиться сообщением Ссылка на сообщение Поделиться на другие сайты Поделиться
Tura 0 13 декабря, 2012 Опубликовано 13 декабря, 2012 (изменено) · Жалоба Номиналы симметрирующей цепи, оптимизированные по минимуму коэффициента отражения и максимуму коэффициента передачи, должны быть (кроме С29, который тот же): L3=39nH L6=22nH C30=4.7pF C33=1.5pF ФНЧ L5-L4-C31-C32 можно спокойно убрать, все равно усилитель наделает своих гармоник (учитывая, что по загрузке сигналом он находится где-то на уровне компрессии), а их отфильтрует LFCN-490 на выходе. Изменено 13 декабря, 2012 пользователем Proffessor Цитата Поделиться сообщением Ссылка на сообщение Поделиться на другие сайты Поделиться
lehho 0 13 декабря, 2012 Опубликовано 13 декабря, 2012 · Жалоба Номиналы симметрирующей цепи, оптимизированные по минимуму коэффициента отражения и максимуму коэффициента передачи, должны быть (кроме С29, который тот же): L3=39nH L6=22nH C30=4.7pF C33=1.5pF ФНЧ L5-L4-C31-C32 можно спокойно убрать, все равно усилитель наделает своих гармоник (учитывая, что по загрузке сигналом он находится где-то на уровне компрессии), а их отфильтрует LFCN-490 на выходе. Спасибо большое за разъяснение. Ткните пожалуйста носом как рассчитываются номиналы balun. Из документации TI этого не понял, поэтому и взял типовое включение. Цитата Поделиться сообщением Ссылка на сообщение Поделиться на другие сайты Поделиться
Tura 0 13 декабря, 2012 Опубликовано 13 декабря, 2012 (изменено) · Жалоба Ткните пожалуйста носом как рассчитываются номиналы balun. Из документации TI этого не понял, поэтому и взял типовое включение. В симуляторе AWRDE нарисовал Вашу схему, ввел исходные номиналы и запустил оптимизацию для частоты 410MHz исходя из того, что выходное сопротивление дифференциального выхода передатчика 100ом (2х50ом). Но вот где методика расчета этого узкополосного симметрирующего устройства, тоже не знаю. Хотя принцип понятен: верхняя цепочка сдвигает фазу на -90град, нижняя на +90 град, так что в общей точке на выходе оба сигнала становятся синфазны относительно земли. Проблема в том, что оптимальное сопротивление нагрузки передатчика частотнозависимо. В даташите приводится только для трех частот: 315, 433 и 900, для 400 нет. Если принять для 410MHz сопротивление дифференциального выхода 118-j*40ом, то номиналы должны быть: L3=22nH; L6=33nH; C30=5.1pF; C33=3.9pF Изменено 13 декабря, 2012 пользователем Proffessor Цитата Поделиться сообщением Ссылка на сообщение Поделиться на другие сайты Поделиться
lehho 0 13 декабря, 2012 Опубликовано 13 декабря, 2012 · Жалоба В симуляторе AWRDE нарисовал Вашу схему, ввел исходные номиналы и запустил оптимизацию для частоты 410MHz исходя из того, что выходное сопротивление дифференциального выхода передатчика 100ом (2х50ом). Но вот где методика расчета этого узкополосного симметрирующего устройства, тоже не знаю. Хотя принцип понятен: верхняя цепочка сдвигает фазу на -90град, нижняя на +90 град, так что в общей точке на выходе оба сигнала становятся синфазны относительно земли. Проблема в том, что оптимальное сопротивление нагрузки передатчика частотнозависимо. В даташите приводится только для трех частот: 315, 433 и 900, для 400 нет. Если принять для 410MHz сопротивление дифференциального выхода 118-j*40ом, то номиналы должны быть: L3=22nH; L6=33nH; C30=5.1pF; C33=3.9pF Спасибо за разъяснения. Собственно аттенюатор после фильтра я закладывал чтобы согласовать выход передатчика и вход LNA. Думаю, что его тоже можно выкинуть и играться ёмкостями и индуктивностями. Цитата Поделиться сообщением Ссылка на сообщение Поделиться на другие сайты Поделиться
lehho 0 13 декабря, 2012 Опубликовано 13 декабря, 2012 · Жалоба В симуляторе AWRDE нарисовал Вашу схему, ввел исходные номиналы и запустил оптимизацию для частоты 410MHz исходя из того, что выходное сопротивление дифференциального выхода передатчика 100ом (2х50ом). Но вот где методика расчета этого узкополосного симметрирующего устройства, тоже не знаю. Хотя принцип понятен: верхняя цепочка сдвигает фазу на -90град, нижняя на +90 град, так что в общей точке на выходе оба сигнала становятся синфазны относительно земли. Проблема в том, что оптимальное сопротивление нагрузки передатчика частотнозависимо. В даташите приводится только для трех частот: 315, 433 и 900, для 400 нет. Если принять для 410MHz сопротивление дифференциального выхода 118-j*40ом, то номиналы должны быть: L3=22nH; L6=33nH; C30=5.1pF; C33=3.9pF Спасибо за разъяснения. Собственно аттенюатор после фильтра я закладывал чтобы согласовать выход передатчика и вход LNA. Думаю, что его тоже можно выкинуть и играться ёмкостями и индуктивностями. И ещё LNA HMC580ST89 взял из-за наличия в digi-key. У него P1dB min 17.5, что уже не очень. Может есть более интересный вариант? Например, такая замена https://estore.rfmd.com/RFMD_Onlinestore/Pr...189Z.aspx?DC=25 , приемлема? Цитата Поделиться сообщением Ссылка на сообщение Поделиться на другие сайты Поделиться
EVS 0 13 декабря, 2012 Опубликовано 13 декабря, 2012 · Жалоба Спасибо за разъяснения... Прежде чем следовать этим разъяснениям, попробуйте просто подумать. Для обеспечения и противофазных и равных по амплитуде сигналов простейшего балуна, которым являются по вашей схеме цепочки L3/C30 и L6/C33, обязательно условие равенства номиналов и L и C в обоих плечах. Да и при сдвиге частоты с 433 до 410, то есть всего лишь на пять процентов, при такой добротности ничего не то что страшного, а вообще, заметного, не произойдет. Оставьте все, как есть. Тем более, что номиналы у тексаса не просто "оптимизированы в аврде", а измерены и настроены с учетом всех паразитов и рекомендуемой топологии и самих элементов. Цитата Поделиться сообщением Ссылка на сообщение Поделиться на другие сайты Поделиться
Aner 1 13 декабря, 2012 Опубликовано 13 декабря, 2012 · Жалоба Думаю, что Proffessor ближе к истине. Поскольку сопротивление дифференциального выхода не бывает чисто активным. Практикой проверено со многими TI ССххх чипами, и не только. Равенство номиналов чистая теория. А если учесть реальность разводки чипа, то будут еще коррективы. Не стоит надеяться на идеальность и у тексеса, ... не раз они мне писали что ошиблись, что это теоретические расчеты, писали что скоро будет ерата и тд. Грубых ошибок обычно нет, но паразитов не учитывают, рекомендуемая топология для китов как правило из учебников не более. То, что в реальности 5%... , и при такой добротности ничего страшного с этим согласен, ... то же из моей практики и измерений. Цитата Поделиться сообщением Ссылка на сообщение Поделиться на другие сайты Поделиться
lehho 0 14 декабря, 2012 Опубликовано 14 декабря, 2012 · Жалоба Ясно, куплю несколько номиналов, посмотрю что получится. А что скажите по поводу замены LNA от Hittate на LNA от RFMD? Может есть ещё какие варианты LNA? Цитата Поделиться сообщением Ссылка на сообщение Поделиться на другие сайты Поделиться
Tura 0 14 декабря, 2012 Опубликовано 14 декабря, 2012 (изменено) · Жалоба А что скажите по поводу замены LNA от Hittate на LNA от RFMD? Может есть ещё какие варианты LNA? Вот результаты моделирования совместно с S-параметрами усилителя SPF5189, здесь уже подобраны симметричные номиналы фазосдвигающих цепей (33nH, 5.1pF), увидите на схеме. Последовательная емкость 9,7pF моделирует внутреннюю реактивность выхода передатчика -40ом на частоте 405MHz. Идеальный трансформатор на входе имитируетт дифференциальный источник. Не удивляйтесь усилению 23dB, дело в том, что параметр S21 у этого усилителя имеет сильную частотную зависимость (монотонно падает с ростом частоты) и на частоте 400MHz S21=23.8dB. Изменено 14 декабря, 2012 пользователем Proffessor Цитата Поделиться сообщением Ссылка на сообщение Поделиться на другие сайты Поделиться
Y.Kolmakov 2 14 декабря, 2012 Опубликовано 14 декабря, 2012 · Жалоба Что сделано не так? Можно ли упростить схему? Обратите внимание, что SPF5189Z имеет "on-chip active bias network ", а HMC580ST89 это просто сдвоенный транзистор. Ограничивать его ток просто резистором опасно - лучше сделать дополнительную активную токоограничивающую цепь на подходящем биполярном транзисторе. Цитата Поделиться сообщением Ссылка на сообщение Поделиться на другие сайты Поделиться
Tura 0 14 декабря, 2012 Опубликовано 14 декабря, 2012 · Жалоба Да, на питание SPF5189Z не надо никаких токоограничивающих резисторов. Цепей согласования, как указано в Application Circuit в даташите тоже не надо, у него на 400MHz и так S11=-12dB, что вполне нормально. Цитата Поделиться сообщением Ссылка на сообщение Поделиться на другие сайты Поделиться
lehho 0 14 декабря, 2012 Опубликовано 14 декабря, 2012 · Жалоба Остановлюсь на SPF5189Z, вроде все разъяснили, спасибо. В завершении темы. В качестве антенны планирую использовать отрезок проволоки в четверть длины волны. Например такой: Можете посоветовать марку проволоки для такой антенны? Цитата Поделиться сообщением Ссылка на сообщение Поделиться на другие сайты Поделиться