Jump to content

    

Muxa

Свой
  • Content Count

    159
  • Joined

  • Last visited

Community Reputation

0 Обычный

About Muxa

  • Rank
    Частый гость
  • Birthday 10/25/1952

Контакты

  • Сайт
    http://
  • ICQ
    0

Информация

  • Город
    Москва
  1. Может я чего то не знаю, но грубо оценить ток драйвера в зависимости от частоты по моему просто. в любом описании на транзистор есть полная энергия потерь в затворе. множим её на частоту ШИМ и получаем мощность потерь в затворе. далее делим эту мощность на напряжение на бутстрапном конденсаторе и получаем ток: I ~ Et * Fшим / Uc напряжение нужно брать с учётом падения на диоде и насыщенном нижнем транзисторе, т. е. для GBT на 3..3.5В меньше чем питание драйвера. касательно отрицательных выбросов, да на сайте IR есть бумага (по моему DT97) там всё источники проблемы описаны. - напряжение Vs нужно брать не где попало, а возможно ближе к истоку/эмиттеру верхнего транзистора, по возможности ближе к корпусу. так чтобы ток нагрузки протекал по возможно меньшей части этого провода. - цепь эмиттера/истока должна быть возможно более короткой и короче цепи затвора. на малых мощностях можно поставить в затворе ферритовую бусину. - если 2 первых способа не достижимы, то в цепь эмиттера/истока ставят резист в 5..10 раз меньше, чем резистор в затворе и большей мощности чем в затворе. от точки соединения резистора с выводом Vs к ножке Com ставят диод с малым временем восстановления (плюсом к COM)
  2. Добавлю свою копеечку. 1. Варистор в принципе расходуемый компонент. Он всё равно взорвётся как только превысит паспортное значение рассеянной энергии импульсов. обычно варисторы ставят прямо на входе, а ограничение возникает на индуктивностях подводящих питание проводов. можно попробовать заменить их симметричными защитными диодами, но они медленнее и наверное придутся мудрить с PTC или чем то таким. 2. на первой страничке давали схему от PI. аналогичное решение есть в контроллере от TI. посмотрите микросхему UCC28610. я на ней делал DC-DC для получения низковольтного питания от конденсаторов промежуточного звена частотника. там тоже стояла проблема с перенапряжением, поскольку приводы при торможении переходят в генераторный режим и могут создать на конденсаторах напряжение до 800..900В. в отличие от схемы PI, на этой микросхеме падает всего 12..20В и нужно выбирать высоковольтный MOSFET. есть особенность связанная с каскодным включением полевика. схема очень высокоскоростная. нужно жёстко придерживаться предлагаемой разводке. цепь истока должна быть максимально короткой, а затвора наоборот,- может включать в себя ферритовую бусину... кроме того микросхема имеет один вывод общего провода и через него протекает ток силового транзистора, поэтому нужно чётко разделить силовую шину (от конденсатора) и обратный провод цепей управления. делать это надо прямо у ноги микросхемы. имейте ввиду, что тот xls листик, что дают для расчёта не всегда показывает адекватные результаты. особенно это касается трансформатора и снаббера. она вполне может посоветовать конденсатор в 10пФ... да, забыл. у микросхемы есть режим блокировки по андевольтажу. микросхема на нижнем пороге блокируется и повторно включить источник можно только после полного разряда конденсатора её питания. это очень эффективно препятствует повторному перезапуску при отключении питания (за счёт адсорбции зарядов в конденсаторах фильтра) извиняюсь за многобукв
  3. perfect, чёрные NTC производства EPCOS/TDK. зелёные - китайщина. если интересно, то в немецких частотниках на 5, 10 и 15кВт используют NTC S364 на 10 Ом - 4шт. последовательно. суммарная ёмкость 820 мКф / 800В. 4шт. 820.0/400. в качестве выравнивающих и разрядных установлено 2 проволочных резистора на 47k/7Вт SQM. Весь блок конденсаторов выполнен на отдельной плате, поскольку конденсаторы - расходный материал. на мощных частотниках они помещены в пластиковый чехол, чтобы электролит не заливал печатную плату. реле расположено тут же на этой же плате, а вовсе не в разрыв сетевых проводов. тип: Matsushita JTN1aS-PA-F-DC24V. на 5, 7, 10кВт установлено одно реле. на старших частотниках их 2. точно не скажу, но второе - скорее всего перекоммутирует NTC на разряд конденсаторов при выключении частотника. кроме того обмотка зашунтирована диодом. по виду FR101. больше на плате ничего нет. плата 2х сторонняя. медь 100/125мкм. весь узел связан с основной платой 5ю силовыми контактами. 2 из них действительно силовые для подключения к высоковольтной цепи, а 3 - управление обмоткой, датчик напряжения и используются для крепления. как вы должны понять, то в такой схеме не возникает проблем при выходе из строя силовой части, поскольку вся плата включается параллельно питанию уже после выпрямителя. проблема защиты от КЗ в старых частотниках решается токовым трансформатором, который быстро вырабатывает сигнал фаулта на силовой модуль. в новых частотника токовый трансформатор отсутствует и защита выполнена либо в виде шунта на минусовом проводе (для младшей модели), либо с помощью контроля насыщения GBT. в моделях на 7..10кВт насыщение контролируется только у нижних транзисторов. в более мощных - у всех. такая схема удобна для ремонта и замены блока конденсаторов, но вносит индуктивность и сопротивление подвода. эта проблема решается установкой непосредственно вблизи силового модуля 2..4 конденсаторов MKT 0.33мкФ/0.47мкФ на 1000В. з.ы. PTC удобны для защиты вещей, которые быстро не сгорают. например, для защиты от перегрева обмоток моторов. в данном применении PTC использовать явно не подходят, поскольку новейшие GBT Fild stop, стали намного более изящными и миниатюрными. - имеют очень малую тепловую инерцию и небольшую перегрузочную способность. они выдерживают КЗ не более 10мкс (или около этого), поскольку сам кристалл, для улучшения скорости работы и теплоотвода, стал чрезвычайно тонкий и миниатюрный... [attachment=94233:B57364_S364.pdf] [attachment=94234:jtn_catalog_462181.pdf]
  4. Цитата(Орлёнок @ Jul 1 2015, 11:57) А эти насыщаемые дроссели нужно обязательно подключать к истоку мосфетов как на рисунках? Или всё же можно к стоку, разве должна быть разница? Так ведь и управлять мосфетами проще Возможно имеется в виду эта тема http://electronix.ru/forum/index.php?showtopic=119007Во первых спасибо за ссылку,- почитаю. Как я понимаю вопрос (возможно и не правильно). Паразитная индуктивность в истоке/эмиттере неприятна именно с точки зрения управления транзистором. важен именно контур исток - земля драйвера - выход драйвера - затвор. в момент закрывания транзистора энергия паразитной индуктивности препятствует процессу закрывания, поднимая потенциал земли драйвера. особенно неприятны здесь колебания. они могут повторно и несколько раз вновь включать и выключать транзистор через землю драйвера. этот процесс может затянутся во времени и превысить дид тайм в полумостовой схеме. в результате возникнут сквозные токи, которые, как минимум увеличат потери. включение в этот контур последовательно с паразитной индуктивностью дросселя с потерями, как считают изготовители, должно сорвать колебания в цепи затвор - исток/эмиттер. сделать переходной процесс плавным и апериодичным. если вы включите этот дроссель в цепь стока или коллектора, то вы просто сгладите нарастание или спад полезного коммутируемого тока, но не повлияете на контур управления. кроме дополнительных потерь ничего полезного не получиться. хотя я довольно скептически отношусь к такому решению. нужна гарантия, что во всём диапазоне рабочих токов дроссель будет входит в глубокое насыщение. иначе он только ухудшит управление транзистором. возможно написал чушь, пусть люди с большим опытом меня поправят.
  5. Цитата(shf_05 @ Jun 30 2015, 06:58) вот и мне непонятно как цеплять драйвер. вероятно только вариант - отдельный изолированный драйвер на каждый транзистор или трансформаторные схемы. ну вот как на картинке снизу подключить не пойму. если драйвер не изолированный и с общим выводом GND/COM, как IR2111, то решение видимо надо брать из dt97-3. примерно так, как на картинке. но резистор должен быть много меньше резистора в цепи затвора верхнего транзистора (который не показан на рис.). ведь они будут включены последовательно. [attachment=93529:motor.jpg] Цитата(shf_05 @ Jun 30 2015, 06:58) пс- при включении последовательно с нагрузкой проблем нет никаких - картинки тока и напряжения красивые, только кольцо разогревается прилично. надо думать... не так совсем плохо. и да, если использовать такие драйверы, как во вложении, то без проблем. но они жутко дорогие [attachment=93531:Infineon...02_01_en.pdf] Цитата(Evgenius_Alex @ Jun 30 2015, 11:41) у меня максимальный ток через ключ 9А, т.е. 0.1 от максимального = 0.9А. ёмкость снабберного конденсатора 330пФ, частота работы = 50кГц. Не могу подобрать конденстор 330пФ с необходимым током. Что посоветуете?. без проигрышный вариант полипропилен (MKP), но они габаритные. самому стало интересно. измерил ESR двух керамических конденсаторов от Murata. под рукой оказалось 2 маленьких диска: DEBB33F221 (220пФ 3.15кВ) - 140 Ом на 100КГц DEBB33A471 (470пФ 1кВ) - 80 Ом на 100КГц. наверное можно применить и такой, только в сопротивлении снаббера учесть внутреннее сопротивление конденсатора. чисто для сравнения Epcos MKP серия 652 10нФ на 1кВ постоянного тока ESR около 0.08..0.1 Ома. к сожалению меньшей ёмкости MKP у меня не нашлось
  6. Цитата(Herz @ Jun 26 2015, 14:17) Это к недавней дискуссии о насыщающихся дросселях с ППГ-сердечниками...а можно ссылку, я бы почитал. если не трудно. что то я с поиском не справляюсь... Цитата(shf_05 @ Jun 29 2015, 08:22) да да, я до сих пор "под впечатлением". Еще слегка оффтопик - на картинках тошибы по второй ссылке Muxa схема для управления моторами моторов - мост. Как в этом случае цепляется драйвер транзистора? пойдет ли бустрепный драйвер типа IR2111 в такую схему?с большим сомнением я посмотрел на эту картинку. сомнения в том, что если сердечник не достигнет насыщения, то мы будем иметь в эмиттере/стоке приличную индуктивность. в результате при открывании нижнего транзистора потенциал средней точки улетит далеко ниже потенциала земли. поскольку верхний драйвер в указанной микросхеме сидит в кармане, изолированном p-n переходом, может быть бабах. если же Com ногу драйвера подключить к эмиттеру/истоку (до дросселя), то возникнет проблема с сигналами управления... решение на картинке 8 вложения. небольшой резистор и высоковольтный быстрый диод. при этом резистор последовательно с диодом заряда бутстрап конденсатора уже не нужен, поскольку ток заряда ограничен уже резистором от средней точки. и да, возможно в качестве средней точки лучше взять эмиттер/исток верхнего транзистора (до дросселя).
  7. Цитата(shf_05 @ Jun 26 2015, 11:08) дроссель последовательно диоду, описание здесь http://mstator.ru/sites/default/files/pict...20part%20II.zip и на сайте http://www.toshiba.com/taec/components/Generic/N1.pdf рассчитал согласно методике, хотя можно и чисто экспериментальным путем. в моем примере катушка на МСК-09 сердечнике Мстатора, 9 или 10 витков мне хватило, когда витков меньше чем надо, видно сразу - подавления колебаний нет.Вот спасибо! То что надо. А как и где покупали? во вложении презентация и лист данных сердечников от Toshiba з.ы. на маузере уже есть. одновитковые по 1$, более крупные по $5 № Mouser: 757-AB4X2X4.5W № Mouser: 757-SS10X7X4.5W
  8. Цитата(Ydaloj @ Jun 25 2015, 12:00) кшмар, вы же в москве! у нас на периферии и то всё продаётся аккуратное и красивое. Радиатор режется производителем и анодируется, т.е. срез тоже чернёный. м.б. не там ищете?Москва отличается от регионов только тем, что местные барыги зажрались по самое не могу и вовсе не имеют совести. я много чего заказываю в Питере или ещё где. даже с быстрой доставкой получается дешевле. извините за офтопик
  9. Цитата(shf_05 @ Jun 25 2015, 14:42) ... RC снаббер не смог погасить импульс на диодах шоттки, которые были выбраны вплотную к макс. рабочему напряжению, дроссельный снаббер снизил выброс практически до 0% (!) от напряжения на диодах.а можно поподробнее, с куском схемой и описанием дросселя? очень интересно, потому что...
  10. не, подвальная намотка на самый самый крайний случай. мотает много кто и качество не предсказуемое. я скорее вообще сделаю на бутстрап конденсаторах, чем мотать. что то китай не хочется плодить... вообще то нашёл подходящий, но цена за это качество... http://ru.mouser.com/ProductDetail/Vacuums...yHWLJOVLlTQ4%3d и нет, болт с гайкой не открутишь на плате. конденсаторы мешать будут... доступ тогда нужен с 2х сторон. да и страшные те что предлагаются, как смертный грех. тупой болгаркой отпилены от профиля. даже заусенцы не сняты. размер ±2мм. ужас. с мелкими железками просто беда. вот и боковую стойку тоже негде брать.
  11. Никто не подскажет, где купить трансформатор, типа этого: [attachment=93350:DSCN0400.JPG] Кроме того не могу найти радиатор под TO247, чтобы со штырьками под пайку и пружинкой. Везде только под винтик. [attachment=93351:DSCN0403.JPG]
  12. hcpl-316j - уж очень дорогие. есть FOD8316 в 2 раза дешевле или FOD8333 для однополярного питания с выходом Active Miller Clamp. но у них одна беда. правая часть постоянно существенно потребляет и значит питание верхних драйверов за счёт Bootstrap конденсаторов организовать проблематично. и да, тут присматриваюсь к 2ED020I12-F2... [attachment=93348:2ED020I1...0_277919.pdf] всем хороши кроме цены. и разводка с модулем будет не простая. ноги сделаны для разводки дискретных GBT. у модуля все нижние затворы с одной стороны, а в верхние затворы и эмиттеры - с другой. 3 корпуса драйверов в рядок, будет большая путаница цепей и куча переходов с соответствующими индуктивностями. чем меня привлекает IR22381Q,- очень простая разводка прямо с таким модулем. есть рефренц дизайн. один источник питания. проблема только с мощностью выходных каскадов. к сожалению на силовой модуль не даётся Qg. в описании есть только ёмкости. Cge ~ 2500пФ. По сравнению с типовым применением время включения и выключения GBT увеличивается в примерно в 2 раза. соответственно возрастут потери. вот я и сомневаюсь... вообще кто нибудь применял IR2238Q или IR22381Q? какие впечатления?
  13. Здравствуйте. Для частотника до 5кВт выбран модуль Infineon FP40R12KT3. Для упрощения схемы очень хочется применить интегральный контроллер IR22381Q, но есть сомнения в связи с небольшой мощностью драйверов на выходе контроллера. токи драйверов всего 0.35/0.54А - типовое значение при температуре 25С. Прикинул, что по времени включения и выключения вроде бы проходят... Но всё же хочу посоветоваться. Напишите, что думаете. Может быть кто предложит альтернативный драйвер. (пока держу в уме ir2214ss, но с ним схема и разводка сильно усложняется).
  14. http://www.chipdip.ru/search/?searchtext=WSL1206 http://www.chipdip.ru/search/?searchtext=WSL2010 http://www.chipdip.ru/search/?searchtext=WSL2512 http://platan.ru/cgi-bin/qwery_i.pl?code=WSL1206 и т.д... специально для токовых шунтов точностью 1%. из цельного куска металла. не бояться перегрузки в тысячи раз, при ограничени средней мощности. вывода с внешней стороны припаивают к полигонам истока и силового конденсатора (без термального барьера), а с внутренней стороны (между выводами под корпусом) делаются измерительные отводы небольшой ширины, которые идут к управляющей микросхеме параллельно и с мин. зазором. важно, чтобы по ним не протекали посторонние токи, например ток питания микросхемы (контакт Кельвина). разводка в этом мете очень важна SQP/SQM имеют большую собственную индуктивность и индуктивность выводов. от звона не избавиться.
  15. Извиняюсь, затмение ума нашло... конечно схема работает. диод левого транзистора поднимает потенциал точки соединения истоков и становиться возможным управление обоими ключами. видно без симулятора