Перейти к содержанию

    

microwave_spb

Свой
  • Публикаций

    112
  • Зарегистрирован

  • Посещение

Репутация

0 Обычный

Информация о microwave_spb

  • Звание
    Частый гость
  • День рождения 01.12.1985

Контакты

  • Сайт
    http://
  • ICQ
    0

Информация

  • Город
    Санкт-Петербург
  1. Известная проблема с ГУНами от AD, что при 0 на управляющем напряжении выходная мощность мала, либо основная гармоника меньше второй и захвата не происходит. Попробуйте при включении поменять полярность фазового детектора, а потом вернуть ее обратно.
  2. Bias-Tee

    Цитата(Hale @ Feb 21 2018, 10:23) и получится фигня. потому что реально, резонанс, следовательно и видимая на VNA паразитика, в сборке выше 2 ГГц сильно зависит от технологии пайки и топологии. А при добавлении соединительных линий и разъемов, вообще все в космос улетает. Мы на 5-10 Ггц покупали калиброванные высокочастотные зажимы, чтобы паразитику конденсаторов измерять и вкладывать в регулярные модели. А на простой пайке к самопальным измерительным линиям у меня никогда нифига не сходилось. В случае Мураты, мы конечно не GRM использовали, Hi-Q "песочек", хотя и паяли под микроскопом руками, но лучшие результаты моделирования получались по их паспортным данным. (моделирование на оф. сайте) Вы утверждаете что будет. А я использую на реальных серийных изделиях и практика говорит о том, что мой подход к построению инжекторов питания позволяет обойтись на порядок более дешевыми элементами. Я проводил измерения в зажимах анритсу 3680-20 и использовал в реальных работах с достаточно большой серийностью. Hi-Q конденсаторы следует применять там где нужно, а в инжекторах их применение наоборот противопоказано. Естественно, при моделировании надо учесть и паразиты от посадочных мест и взаимное расположение элементов. Никому не навязываю свой подход. Если бюджет позволяет можно и использовать, где надо и где не надо, сверхширокополосные конденсатры и индуктивности.
  3. Bias-Tee

    Цитата(MW_Юрий @ Feb 20 2018, 12:59) А не поделитесь схемой. Хотелось бы Bias-Tee в LNA CE3512K2 на 9ГГц (полоса 100-150МГц) заменить (применяю BCR400W, громоздко, куча элементов). Мурата на конденсаторы приводит S-параметры только до 8.5ГГц, но не думаю что до 10ГГц что-то принципиально будет отличаться. Но желательно конечно собрать макетик и проверить на VNA
  4. Bias-Tee

    Цитата(Hale @ Feb 14 2018, 02:48) Или вы хотели сказать, низкая добротность в этом месте нам только на пользу? как-то так. Более того, на диапазон 10МГц - 18ГГц собирается отличный инжектор из пары индуктивностей+резисторы и конденсаторов GRM. Работает не хуже ultra-broadband элементов, а стоит на порядки дешевле.
  5. Bias-Tee

    Цитата(Hale @ Feb 13 2018, 10:55) три емкости вы имели в виду вход, выход, байпас, или вход, и две параллельно в байпасе? две разделительных (вход/выход) и одна блокировочная
  6. Bias-Tee

    Цитата(Sokrat @ Feb 12 2018, 07:28) Я бы не был столь оптимистичным. Только на прошлой неделе коллега обычный Gain block запустить не смог из-за того, что резонанс катушки не учёл (был провал в усилении). Только после замены катушки удалось привести всё в норму. Вероятно дело в сильно добротной катушке. А я и не говорил, что не надо учитывать резонанс катушек и конденсаторов. Надо учитывать! Но то, что у катушки есть резонансы вовсе не означает что нельзя с ней работать выше какой-то частоты. Главное понимать на что это может повлиять и разумно выбирать компоненты. Повторюсь, приведенные мной элементы позволяют работать с усилителями (c GVA-84 проверено) в диапазоне 100МГц-8ГГц без каких либо проблем.
  7. Bias-Tee

    Цитата(arhiv6 @ Feb 9 2018, 15:45) microwave_spb, а сколько дБ усиления теряется на 8ГГц? Итого потери на проход 0,2дБ Цитата(arhiv6 @ Feb 9 2018, 15:45) Vartor, реактивное сопротивление индуктивности в рабочей полосе частот должно быть Z>>50 Ом, чтобы не оказывать заметного влияния на 50-омный тракт. Т.е. с одной стороны предложенная LQW15CA1R0K00 имеет индуктивность 1000nH, т.е. с частоты ~50Мгц и выше она будет работать нормально. Казалось бы, можно взять её или с ещё большим номиналом, но у катушек индуктивности есть параметр self resonance frequency - частота паразитного резонанса, образованная индуктивностью и паразитной межвитковой ёмкостью. Выше этой частоты индуктивность уже не работает толком. Причём чем больше индуктивность катушки, тем у неё больше витков и будет больше паразитная ёмкость, а значит и частота паразитного резонанса ниже. Поэтому применяют или катушки с обмоткой, при которой паразитная ёмкость на одной стороне ниже - конические катушки. Или можно собрать свою такую (параметры похуже будут) - сначала ставится индуктивность мелкого номинала (с частотой резонанса >7ГГц), потом поменьше, потом ещё меньше и т.д, в конце 1000nH или ещё больше. В теории Вы все описываете верно. Можно еще вспомнить и про резонансы коденсаторов. Но на практике, оказывается, можно работать и за резонансом.
  8. Bias-Tee

    Цитата(arhiv6 @ Feb 9 2018, 12:37) microwave_spb, LQW15CA1R0K00 имеет частоту паразитного резонанса на 400Мгц, а усилитель GVA-84 работает до 7ГГц. Vartor, вам работа на какой частоте нужна? Если нужно работать на одной частоте, можно обойтись одной катушкой, а если работать хотите во всём диапазоне, нужно будет или включать несколько последовательно (с разными частотами резонансов) или ставить конические катушки, вроде таких. Все отлично работает c указанными мною выше элементами от 100МГц до 8ГГц. Можно конечно использовать широкополосные/конические индуктивности, но ЗАЧЕМ ставить на несколько порядков более дорогие элементы если все работает и с копеечными.
  9. Bias-Tee

    Цитата(Vartor @ Feb 9 2018, 11:15) Здравствуйте. Требуется подключить усилитель GVA-84 с питанием через коаксиал, в даташите указан инжектор тока (кажется так это по русски) ZX85-12G+. Покупать его нет ни возможности, ни желания, но есть эквивалентная схема Можно ли как-то рассчитать номиналы индуктивности и емкости и будет ли это работать? Индуктивность: LQW15CA1R0K00 1 шт. Емкость: GRM1555C1H102JA01 3 шт.
  10. Цитата(Redcrusader @ Jan 17 2018, 11:54) При нормальной работе, в идеале, на резисторе выделяется 0% суммарной мощности. Конечно, при неидеальности плечей что-то будет выделяться на резисторе, но не много. При выходе из строя одного плеча (отключение плеча) на резисторе будет выделяться 50% мощности второго плеча. Т.е. для 100 Вт резистор должен "тянуть" 25 Вт. Вот и я про то же, при нормальной работе необходим резистор на 5Вт максимум. В случае если никаких защит не предусмотрено и возможно подключение одного усилителя или пары работающих в противофазе, тогда необходим мощный резистор с фланцем. Такие есть как отечественные, так и зарубежные. Так что, на мой взгляд, вилкинсон будет простым, компактным решением.
  11. Цитата(Stefan1 @ Jan 17 2018, 10:24) Вилкинсона не хочется использовать в связи с отсутствием развязывающего сопротивления на большую мощность (обычно они ограничиваются 4 Вт).К тому же на вилкинсоне развязывающее сопротивление паяется на плату, следовательно отвод тепла от него будет плохим. И сколько тепла будет выделяться на этом сопротивлении при условии работы усилителей в каждом плече? или необходимо чтобы также была предусмотрена возможность работы с одним рабочим усилителем в плече и потерей половины мощности? В этом случае берете резистор с фланцем и устанавливаете его в вырез на плате непосредственно на корпус.
  12. Цитата(Stefan1 @ Jan 16 2018, 19:44) Добрый день. Есть задача сделать 3 дБ сумматор на 1 ГГц способный пропускать 100 Вт непрерывной мощности. При нужно, чтобы он был минимальных размеров. Подскажите пожалуйста варианты реализации. Также интересуют какая минимально возможная ширина полоска должна быть у данного сумматора, чтобы полоски не отслоились при протекании такой мощности. На примете мост Ланге, но поскольку у него толщина полосков должна быть достаточно малой, то есть сомнения, что полоски отслоятся. Для таких частот и мощностей подойдет обычный микрополосковый мост вилкинсона на диэлектриках с e=10 и толщиной от 1мм. Реальные значения потерь порядка 0,2дБ что дает 5Вт выделяемого тепла. Для обеспечения лучшего теплоотвода от платы ее можно припаять к корпусу. В идеале конечно диэлектриком следует брать поликор, но как показывает практика изделия на Rogers отлично работают на таких мощностях более 10 лет.
  13. Цитата(Mikhailrt @ Jan 12 2018, 11:38) Сори ошибся в описании диапазона, исправил на от 5420 до 6070 МГц За сообщение спасибо. Тоже склоняюсь к этому варианту, но как-то смущает что опорный генератор с большей частотой дает в итоге лучшие фазовые шумы. Кстати, Вам нет смысла брать опорный генератор 100МГц с шумами лучше -140/-145/-155 на 1/10/100кГц соответственно.
  14. Цитата(Mikhailrt @ Jan 11 2018, 17:06) Разрабатываю синтезатор частот с полосой перестройки от 5454 до 6074 МГц с шагом 10 МГц. Планирую реализовать на микросхеме ADF5355 и одном из опорных генераторов: - ГК291-ТС –10М с фазовыми шумами -155 дБн при отстройки 1 кГц, -160 дБн при остройки 10 кГц. - ГК317-ТС – 100М с фазовыми шумами -164 дБн при отсройки 1 кГц, -174 дБн при отсройки 10 кГц. Вопрос: какой опорный генератор выбрать с точки зрения минимизации фазовых шумов? На сколько я понимаю, так как шаг перестройки 10 МГц, то и частота сравнения в синтезаторе должна быть 10 МГц. Значит при использовании генератора ГК317-ТС – 100М придется в ADF5355 применять счетчик (R COUNTER) чтобы обеспечить коэффициентом деления опорной частоты равным 10. Правильно ли я понимаю, что после деления опорной частоты при помощи счетчика в микросхеме ADF5355 (или подобных) фазовые шумы опорного сигнала не ухудшатся? В данном случае полка шумов в полосе пропускания петли будет определяться вносимыми шумами ПЛЛ. Для минимизации вносимого ФШ ADF5355 следует использовать с опорником на 100МГци частотой во Fractional режиме.
  15. Синтезатор ADF4169 + ГУН HMC586

    Цитата(DenisB @ May 15 2017, 12:31) Первичное питание модуля +12 В, понижается импульсными преобразователями LTC3633, далее LDO стабилизаторы LT3029IDE - питание ГУН, ОГ, ФАПЧ и микроконтроллера берется от разных LDO. А частота преобразования импульсника не 1.35МГц?