Jump to content

    

Zuse

Участник
  • Content Count

    243
  • Joined

  • Last visited

Posts posted by Zuse


  1. On 6/26/2019 at 12:04 AM, kleverd said:

    Ну если это ТВГ, а точнее ВТГ, то тут по всей видимости надо повышать несущую частоту до мегагерцов и использовать аналоговый умножитель. Умножать промодулированный изменяющейся емкостью сигнал на опорную частоту. Затем фильтровать и получать красивую огибающую.

    А если получить красивую огибающую, то  всех кто радеет за безопасность родины - приглашаю на работу к нам ...) Зарплаты у нас намного выше средних по отрасли. Москва однако...

     

    Да, и в обязательном порядке надо читать книжки. Их много в последнее время стало. 

     

    касаемо аналогового умножителя. Действительно, в книге Лунина-Матвеева-Басараба есть пример структурной схемы ВТГ с трактом на аналоговом умножителе. Там используются частоты 600 и 400 кГц. Почему вы говорите именно о мегагерцах? 

  2. 1 hour ago, Rst7 said:

    Ну да, если средний вывод заземлён - то железа надо больше. Правда, по варианту с заземлённой ёмкостью тоже делали, и подавали меандр, ничего там не возбуждалось (надо не забывать небольшой резистор возле инвестирующего входа до измеряемой емкости), но есть нюанс - у Вас на выходе будет сумма полезного сигнала и сигнала возбуждения. Так что лучше возбуждать обе стороны синфазно, тогда разница будет именно чистым полезным сигналом.

    Повторюсь: схема с одним ОУ мне не нравится в том числе потому, что не подавляет проникающие через паразитные емкости из канала возбуждения ТВГ синфазные НЧ наводки.   

  3. 1 hour ago, my504 said:

    Вы в курсе, что достаточно ВСЕГО ДВУХ квадратурных отсчетов СИНУСОИДАЛЬНОГО сигнала, что однозначно и с ЛЮБОЙ НАПЕРЕД ЗАДАННОЙ точностью выяснить его амплитуду и его фазу относительно семплирующего гетеродина?

    А у меня встречный вопрос: будет ли достаточно 4 отсчетов, если сигнал будет представлять смесь гармоник: НЧ (2-10кГц) и ВЧ (250+350кГц) ?

    1 hour ago, Plain said:

    С таким подходом к ТЗ, хорошо бы ракеты не заглючили в самый не подходящий момент.

    ну, вообще-то я спрашивал про реализацию скоростного синхронного детектора, поэтому не касающиеся напрямую данного вопроса нюансы мною были опущены 

     

    А всех кто радеет за безопасность родины - приглашаю к нам на работу...) Зарплаты выше средних по отрасли

  4. 1 hour ago, Rst7 said:

    1.thumb.png.642e0650687c70b29a807414b68de892.png

    Вот как-то так. Осциллограммы в уже устоявшемся режиме. Смысл фильтра после зарядового усилителя - это ведь почти согласованный фильтр для сигнала (он ведь меандр, а для него согласованный фильтр - это интегратор, а такой ФНЧ - ну в таком приближении более-менее интегратор). Потому при точках семплирования АЦП прямо на фронтах сигнала возбуждения как раз будет измеряться среднее значение за пол-периода.

    Кстати, у этой схемы, имхо, есть недостаток.

    Она не давит синфазную наводку на С1, С2, которая может оказаться существенно больше полезного сигнала

    Даже при незаземленных датчиках, имхо, все-таки лучше делать на двух ОУ и инструментальнике

  5. Ох, сколько написали! Спасибо!

    Как правильно подметил Plain, речь о ТВГ (правда не о том, которым я занимался раньше) Предложенные схемы хороши, когда общий вывод конденсаторного датчика не связан с общим. У меня, к сожалению, он с общим связан. Т.к. общий вывод - это металлизированный полусферический резонатор ТВГ и с ним так же взаимодействуют электроды электростатического возбуждения.

    Для моего случая в литературе предложена следующая схема:Charge_Amp2.JPG.6ee62de441e5e27926a2f01f342aa961.JPG   

    Моя схема (дифференциальная) справа. Меандр, имхо,  в этом случае не канает, т.к. ОУ будут звенеть или возбуждаться

    Касаемо предложения выбросить синхронный детектор и делать все в цифре - я об этом думал. В моем случае нужно метить АЦП в верхушки синусов, но есть сомнения что выйдет получить таким образом высокую точность измерения, ибо я не случайно собираюсь возбуждать два датчика разными частотами (250К и 350К). Я заложу этот вариант в схему, но синхронный детектор, как альтернативу, тоже хочу сделать

  6. Коллеги, здравствуйте.

    Рисую схему устройства, предназначенного кроме всего прочего для обработки сигналов емкостных датчиков вибрации. Датчики дифференциальные (т.е. содержат 2 переменных конденсатора с общим выводом, емкость которых изменяется в противофазе), емкость очень не велика ~5пФ. Предполагается наличие помех, поэтому я решил возбуждать датчики высокочастотным синусоидальным напряжением 250-350 кГц (для одного датчика 250, для другого 350 кГц), а детектировать полезный сигнал синхронным детектором. 

    Т.е. у меня в голове для каждого датчика вырисовывается такая контструкция: схема модуляции переменного напряжения на двух ОУ (по одному для каждого плеча диф. датчика) дальше два быстрых инструментальных усилителя с коэффициентами усиления +1 и -1, далее быстродействующий двухпозиционный аналоговый ключ, и наконец ФНЧ 4 порядка за которым уже АЦП

    Напрягает во всем этом инжекция заряда ключа. С одной стороны, вносимое инжекцией  искажение, имхо, приведет лишь к изменению смещения на выходе ФНЧ, что для меня совершенно безразлично, так как мне важна переменная составляющая ~5кГц, но с другой, возможно, я что-то упускаю

    Коллеги, поделитесь, пожалуйста, опытом в части разработки быстродействующих синхронных детекторов. Кто на чем делал, какие встретились подводные камни итд итп

    Всем спасибо!  

     

  7. Коллеги, продолжаю собирать, когда удается выкроить время, ACDC прямоходовый преобразователь 27В/100Вт. Уже успел создать пару тем, и вот снова столкнулся с непонятным.

    pwr.jpg

    На рисунке показана силовая часть источника. 

    Прежде чем включаться на ~220В, решил проверить работу источника, так сказать, в облегченном режиме. На хх вместо переменного напряжения на вход подал постоянное 50В, и, плавно увеличивая его, стал смотреть выход и ШИМ. При входном 65В на выходе установилось 30В (полагаю из-за хх выпрямитель превращается в подобие детектора) и обратная связь начала ограничивать ШИМ, стабилизируя выходное напряжение. При этом возникла странность - VT6 стал издавать легкие цыкающие звуки, возникающие в тот момент, когда ОС прерывала ШИМ на несколько мс. На R62 при этом картина особо не менялась - в моменты переключения присутствовали выбросы, но их амплитуда существенно не увеличивалась. Амплитуда импульсов на затворе была нормальной. 

    Когда занимался электроприводом, сталкивался с ситуациями, когда MOSFET начинал "звучать" -это было связано со "сквозняками". Но тут "косой" мост, и что-то не вижу, где может возникнуть "сквозняк". 

    Вопрос: может ли MOSFET "звучать" не из-за сквозняка? 

     

     

  8. 23 hours ago, borodach said:

    24-вольтовый источник (однотранзисторный прямоход и синхронник). Демпфер 4,7 нФ + 33 Ом там и там

    100W-24V.png

     

    21 hours ago, wim said:

    Начните лучше с замены диодов

     

    В общем при 6,6нФ/23Ом получается похожая величина выброса, но у меня 100К и на максимальном входном мощность будет слишком велика. Так что буду менять диод на 300В

  9. 11 hours ago, Plain said:

    Это потому, что плохо опирались — в нём рассмотрен не абстрактный всепогодный, а конкретно частный случай на диодах Шоттки, у которых время восстановления ноль.

    ну, что диоды разные - понятно. Только восстановление не причем - тока на хх нет. Основная разница в том, что у них индуктивность рассеяния на выходе раз в 10 меньше

  10. я делал два варианта намотки:

    1) первичная целиком, поверх обмотанная электротехническим скотчем, заземленная на 0VIN, полоска медной фольги , поверх выходная обмотка

    2)половина первичной, вторичная, половина первичной

  11. 14 minutes ago, borodach said:

    Зачем так издеваться над трансформатором? Есть же общие рекомендации по намотке, от них отступать можно только в сторону улучшения, но не ухудшения характеристик и свойств

    в чем издевательство?

  12. pwr.thumb.jpg.9ff708f75250e91df198973b688fbfae.jpg

    Да, как бы собираю. И обнаружил такой же величины выброс (в процентном отношении к амплитуде импульса) как в покупном БП. На входе трансформатора импульсы без всяких звонов, а на выходе такое непотребство... Пробовал прокладывать между обмотками заземленный на 0VIN экран из медной фольги - ноль результата. Пробовал мотать вторичную обмотку между двумя половинами первичной - ноль результата. Диод конечно можно заменить, но хочется устранить выброс.

    В своей разработке частично опирался на данный AppNote:

    https://www.onsemi.com/pub/Collateral/AND8373-D.PDF

    в нем рассмотрен прямоход на "косом мосте" 12В/100Вт

    И даны осциллограммы напряжений на диодах без снаббера и с оным:

    without_snubber.jpg.5424ee98ba095fb3d1bc79dc339f5aeb.jpg

    with_snubber.JPG.ed5a88daff8e88a21f60a2e9cef477dc.JPG

     

    У меня же со снаббером 22Ом/2200пФ такого благолепия никак не выходит. 

    Индуктивность первичной обмотки у меня примерно как в том проекте ~ 10мГн, но коэф. трансформации - 0.33 против 0.1. Т.е. индуктивность вторичной обмотки у меня в 10 раз больше, соответственно больше и индуктивность рассеяния на второй стороне. Возможно, это объясняет разницу. 

  13. 3 hours ago, dinam said:

    Только у некоторых диодов обратный пробой является обратимым. У буржуев - Avalanche, у нас лавинный пробой. Если в datasheet нет упоминания Avalanche Energy или Avalanche Current я бы не надеялся, что он переживет повышение напряжение выше максимального. У вашего согласно этого  datasheet нет лавинного пробоя.

    С другой стороны в datasheet в "Features" значится "Reverse surge capability", что дословно переводится как "возможность обратного всплеска", что имхо намекает на способность диода противостоять импульсным выбросам обратного напряжения, хотя в таблице характеристик импульсное и постоянное напряжения у диода одинаковые - 200 В...

  14. 4 minutes ago, borodach said:

    Если вы способны поднять штангу 100кг, долго ли вы с ней пробегаете?

    Ну, разработчиков данного БП выброс напряжения на выпрямительной сборке близкий по величине к предельному напряжению почему-то не обеспокоил... Поэтому я и подумал о том, что возможно ввиду малой энергии этих выбросов диод в режиме обратного пробоя сможет их срезать, как супрессор. Вопрос в том: сможет ли он быстро закрываться при снижении обратного напряжения?   

  15. 1 hour ago, Herz said:

    Коллега, а сохранять картинки в формате, отличном от BMP Вы умеете? Было бы кстати. И с точки зрения размера вложения, и с сточки зрения наглядности.

    По поводу выброса в 150В на аноде диода. Это не опечатка? Ведь это прямое напряжение.

    картинки перезалил

    Касаемо диода - там сборка двух диодов с общим катодом. Соответственно у закрытого диода, у которого анод связан с общим, обратное напряжение +150 В прикладывается к катоду. На осциллограммах по сути показано выходное напряжение трансформатора.

  16. Здравствуйте, коллеги

    Делаю ACDC прямоходовый преобразователь 27В/100Вт. Собираю по частям, проверяя поэтапно правильность схемных решений. Кое-что мне не понравилось, и для сравнения я решил изучить работу имеющегося у меня покупного прямохода 27В/200Вт.

    Меня интересовал форма импульса на выходе трансформатора, а точнее размах "звона". Вот напряжение на анодах выпрямительной диодной сборки BYV42Е-200, которое мне удалось запечатлеть в покупном источнике на холостом ходу:

    SCR37.JPG.d306ca194b77cf8bdcc1e0b9d49cccb4.JPG

    SCR38.JPG.6893d65fc5f79b82e4691b3e1edb53e5.JPG

     

    Смотрел как диф.пробником так и щупом с коротким общим (пружинка) прямо на анодах. 

    Напряжение подскакивает до 150В. Я так и не понял, что это за диод, и какое у него макс. обр. напряжение, т.к. в даташите нет наименования "BYV42Е-200", а есть "BYV42Е", для которого макс. обр. напряжение составляет 150В, и есть "BYV42ЕB", для которого макс. обр. напряжение составляет 200В... Но даже если 200, то на максимальном сетевом обратное напряжение с учетом выброса будет очень близко к предельному.

    С другой стороны, в литературе пишут, что для кремниевых диодов обратный пробой является обратимым, и диод восстанавливается при уменьшении напряжения. Вопрос: можно ли использовать это свойство для срезания выброса, или же восстановление после пробоя происходит медленно, и через диод потечет сквозной ток? 

     

  17. 22 hours ago, SSerge said:

    В этой схеме, в отличие от двух первых,  как раз не плавает благодаря наличию C25 и D7. Попробуйте сообразить какое напряжение будет на C25 в установившемся режиме.

    Посмотрите ещё Fundamentals of MOSFET and IGBT Gate Driver Circuits, Ваша схема на Figure 35. DC Restore Circuit in Transformer-Coupled Gate Drive.

     

     

    Согласен. Невнимательно посмотрел. Изображена схема с восстановлением постоянной составляющей. Просто конденсатор на входе трансформатора сразу настораживает. Да, в установившемся режиме все хорошо, но в переходных процессах возможны нюансы, которые я и хотел бы полностью исключить.

    И раз так, в связи с моим желанием полностью исключить нюансы, Вам вопрос: каким образом в первых двух схемах напряжение ЗИ зависит от постоянной составляющей или чего-то еще? 

  18. 14 hours ago, LLLLLLLLLL said:

    Товарисчь, вы сначала проверьте всё при помощи приборов. Осциллограф. Импульсы на затворе. А потом и не придется исключать. Амплитуда не зависит от скважности. Амплитуда зависит от амплитуды.

    Перефразирую. Управляющее напряжение на затворе изменяется в зависимости от скважности

    3 hours ago, borodach said:

    В "силовом" разделе форума тема GDT обсуждалась не так давно.

     

    Благодарю. Посмотрю.

  19. Здравствуйте, коллеги

    Мне в руки попал AC-DC преобразователь на 27В/8А. Источник собран по схеме прямоходового преобразователя на UC3844, и на плате преобразователя есть узел т.н. "slope compensation":

    1781812938_3.JPG.e5cc1c57b042aff6b8deaf14a4476230.JPG

    В даташите и в попадавшихся книгах по импульсным преобразователям говорится, что эта функция нужна при DC>0.5, в то время как у UC3844 длительность импульса не может превышать 50%.

    Вопрос: нужен ли "Slope compensation" в прямоходовом преобразователе на UC3844/UC3845 ?