Перейти к содержанию

    

Zuse

Участник
  • Публикаций

    221
  • Зарегистрирован

  • Посещение

Сообщения, опубликованные Zuse


  1. 14 hours ago, LLLLLLLLLL said:

    Товарисчь, вы сначала проверьте всё при помощи приборов. Осциллограф. Импульсы на затворе. А потом и не придется исключать. Амплитуда не зависит от скважности. Амплитуда зависит от амплитуды.

    Перефразирую. Управляющее напряжение на затворе изменяется в зависимости от скважности

    3 hours ago, borodach said:

    В "силовом" разделе форума тема GDT обсуждалась не так давно.

     

    Благодарю. Посмотрю.

  2. Здравствуйте, коллеги

    Мне в руки попал AC-DC преобразователь на 27В/8А. Источник собран по схеме прямоходового преобразователя на UC3844, и на плате преобразователя есть узел т.н. "slope compensation":

    1781812938_3.JPG.e5cc1c57b042aff6b8deaf14a4476230.JPG

    В даташите и в попадавшихся книгах по импульсным преобразователям говорится, что эта функция нужна при DC>0.5, в то время как у UC3844 длительность импульса не может превышать 50%.

    Вопрос: нужен ли "Slope compensation" в прямоходовом преобразователе на UC3844/UC3845 ?

  3. 14 hours ago, MiklPolikov said:

    Вам нужно читать про "насыщение магнитопровода". 

    я про это читал)

    В той же книге есть график намагничивания однонаправленным полем неназванного материала, смахивающего по цифрам на феррит:

    196900495_2.JPG.255754ac78ed2c16d206b5cfb8941a0f.JPG

    Судя по графику, наличие в токе постоянной составляющей само по себе не вызывает насыщения  ферритового сердечника. 

    Однако у меня с проверяющим моей схемы:

    forward.JPG.79fc0362788ae3645aded59d4e366b2f.JPG

    в которой применен приведенный способ управления первичной обмоткой GDT, вышел небольшой спор касательно того, не насытится ли сердечник трансформатора. Проверяющий упирал на то, что в дросселях, работающих на постоянном токе, как правило используются материалы с невысокой проницаемостью (пермаллой, например), что, мол, феррит для этого в принципе может не покатить, ну а я привел в пример трансформатор прямоходового преобразователя, в токе намагничивания первичной обмотки которого тоже есть постоянная составляющая... Но сомнения все-таки закрались, и я решил спросить мнения сведущих людей

  4. Коллеги, здравствуйте.

    В книге "Импульсные источники питания" (автор Р. Мэк), да и не только в ней, встречается в различных вариациях следующая схема управления силовым ключом:

    1107065698_.JPG.b9795c7d72751dc781e44dd676c6603d.JPG

    Вопрос: может ли то, что направление вектора напряженности магнитного поля не меняется, оказать на трансформатор существенное негативное влияние?

     

  5. 20 hours ago, HardEgor said:

    Ну и что я должен за вас искать всю информацию?

    Попробуйте тогда экстраполировать из каталога:

    режим измерения при Токр. ср.= +25°С

    Постоянный обратный ток, мкА  (UОБР = 600 В) IОБР 50

    да я не жду, что кто-то что-то будет за меня что-то искать.

    Если есть у кого на примете подходящий прибор - хорошо, а если нет - то на нет и суда нет

  6. Коллеги, здравствуйте. Простой вопрос.

    Схема управления электроприводом питается от двух источников 30 В (основная часть) и 75 В (силовая). До подачи силового питания для диагностики возможных неисправностей необходимо подать на силовую часть 30 В, зарядив при этом электролит 220 мкФ. Я это планирую сделать через диод и ограничительный резистор С2-33Н 1.4 Ом 2 Вт. В результате должен образоваться импульс тока порядка 20 А, который спадет до 1 А за 1 мс. Загвоздка в том, что нужен отечественный диод из ограничительных перечней, который держит такие импульсные токи и обратные напряжения, и имеет низкую утечку при температуре 100 град (Токр ср.). 

    Шоттки сразу отметаются из-за утечки. Выпрямительные тоже не все одинаково полезны, например у 2Д213 высокая утечка при 125 град. Сначала показалось, что подходит 2д212, но импульсные токи нормированы для температур ниже 80 град... Это те, с которыми я работал и про которые что-то знаю. На другие очень мало информации.

    Коллеги, поделитесь подходящим отечественным диодом. Нужно что-то разумное, не под гайку, типа  2Д212А 

  7. 37 minutes ago, HardEgor said:

    5В? Насколько я помню там надо для логической "1" побольше вольт давать, для IR2113:

    VIH Logic “1” input voltage  9.5
    VIL Logic “0” input voltage  6.0

    это при питании цифровой части 15 В

    а при меньших питаниях лог. 1 ~ 0.7*Udd

  8. 51 minutes ago, HardEgor said:

    А какие у вас входные сигналы?

    входные - 5В, формируются преобразователем уровней 5572ин2ау

    52 minutes ago, HardEgor said:

    Может быть покрутить крутизну фронтов или уровни напряжений?

    по входам пробовал ставить RC фильтры 100 ом/300 пф. Никакой разницы.

    Сейчас пробуем решить проблему программным костылем (хотим исключить возможность одновременной коммутации ключей)

  9. 6 hours ago, Сергей Борщ said:

    Это ваше предположение, или производитель подтвердил?

    производитель подтвердил. Кроме того, если впаять в схему навесным монтажом IR2113, схема нормально работает

    6 hours ago, Сергей Борщ said:

    Почему такая странность с подключением VS1? Можно ли его перебросить на 0VP?

    можно. Я перекидывал на исток нижних транзисторов. Но на работе схемы заметным образом это не отражается

    14 hours ago, Plain said:

    Т.е. сперва была прекрасно работающая схема на IR2113, сделанная и разведённая по всем правилам, после чего в отношении отечественного аналога все правила были нарушены — очевидно, чтобы показать ПЗ патологическую неработоспособность данного варианта, ну и присовокупив ему данную тему в качестве ещё одного доказательства.

    Вы можете сказать что-нибудь конкретное? Или только одни лозунги?

  10. 1 hour ago, muravei said:

    Почему бы не зашунтировать 30 -омные затворные резисторы диодами, как нарисовано в выше упомянутой статье  ?

    Это уменьшит время выключения тр-ров.

    Ситуация более-менее прояснилась 

    У этого драйвера по сравнению с IR2113 повышенная чувствительность к dU/dt на VS2. В моменты коммутации ключей потенциал на VS2 шумит. Этот шум забивается фильтром в схеме трансляции драйвера. Если в этот момент произойдет смена состояния по HIN, то она будет проигнорирована и HO состояние не изменит 

  11.  

    2 hours ago, Plain said:

    Вы пути токов сперва нарисовали бы на бумажке, избежали бы бесполезной работы.

    Разверните, пожалуйста, мысль (применительно к описанной проблеме)

    10 hours ago, Сергей Борщ said:

    Видимо речь о питании верхних плеч? Тогда как это будет работать? Вы хотите из верхних ключей сделать линейный стабилизатор на 11 В? Покажите, все-таки, схему.

    нет, речь о питании нижних плеч. Схема будет в понедельник

  12. Здравствуйте, коллеги.

    Делаю схему управления трехфазным вентильным двигателем с которой возникли проблемы.   

    Схему выложу, если она кого-нибудь заинтересует, т.к. там, имхо, все довольно стандартно и в основном по даташиту, а пока дам словесное описание:

    Для силового питания трехфазного моста используется отдельный лабораторный импульсный источник 40-60 В; сигнальная и силовая земля выполнены отдельными полигонами и объединены в одной точке. 

    транзисторы 2П767Ж92 (аналог IRF640); внешних обратных диодов нет; затворные резисторы - 30 ом; резисторы между затвором и истоком 51к/10к (верхний/нижний);

    В качестве драйверов использую три микросхемы 1308ЕУ3БУ (как-бы отечественный аналог IR2113); отрицательные выводы питания нижних плеч посажены не на исток нижних ключей, а на сигнальную землю (отступление от даташита на IR2113); питание лог. части - 5 В; питание нижнего плеча и бутстрепной схемы - 15В; бутстрепный диод на 200 В, последовательно  с ним резистор 10 Ом; бутстрепные емкости и емкости по питанию - 0,1 мк;

    Так вот...  1308ЕУ3БУ иногда защелкивается. Происходит это в моменты, когда на спад по входу HIN накладывается коммутация ключа в другом плече, в результате чего выход HO не переходит в низкое состояние и остается в высоком. Схему обычно спасает защита по току (отдельная схема), но иногда плечо и драйвер все-же выгорают...

    До этого подобная схема была собрана на иностранных аналогах и исправно работала.

    Новая схема в значительной степени степени повторяет старую. Ошибок в разводке со своей точки зрения я не вижу - сигнальная и силовая часть питаются разными источниками, земли разделены и объединены в одной точке, размещение компактное. Таким образом, силовая часть не должна создавать существенных помех цифровой, во всяком случае раньше она, похоже, их не создавала...

    Исходя из всего сказанного очень интересен опыт использования 1308ЕУ3, особенно связанный с защелкиванием драйвера верхнего плеча.

    Спасибо за внимание. Буду благодарен за любую информацию     

  13. Была подобная проблема на совсем другом проце (уже не помню, то ли STM32 то ли вообще AT91SAM7) и совсем в другой среде (gdb+openocd). Суть проблемы была в следующем - в программе настраивалась пересылка данных из АЦП в ОЗУ через ПДП. В процессе заливки свежей программы отладчик использовал эту же область ОЗУ то ли под буфер для записываемых во флешь данных, то ли для кода самого загрузчика. Поскольку АЦП и ПДП продолжали "молотить" - то ли записываемые данные затирались и вылетала ошибка при проверке записанного, то ли сам загрузчик затирался и в процессе его выполнения процессор улетал в исключение, а отладчик не мог дождаться его попадания на точку останова в конце загрузчика. Вылечил принудительным выключением ПДП в скрипте отладчика перед началом загрузки.

     

    Сергей, благодарю за ответ. Только, боюсь, у меня иной случай. При включении питания в ОЗУ нет программы и периферия бездействует - в поисках источника проблемы я много раз ресетил и обесточивал МК прежде чем начать debug. Хотя, в буте отечественного МК, конечно, может сидеть что-то интересное

     

    Я включаю питание. Пользовательский код не загружен. Контроллер в одном из загрузочных режимов. Инициирую debug... Когда все проходит штатно, сразу начинают бежать индикаторы прогресса и загрузка+верификация длятся секунд 5-10. Но если возникает ошибка, то сначала возникает пауза, а затем через пару секунд вылетает сообщение об истечении таймаута.

  14. Коллеги, всем привет.

     

    Осваиваю 1986ВЕ81Т. Это отечественный Cortex-m4 для космоса без Флеш/ПЗУ, у которого есть специальное ОЗУ программ.

    Написал в 5ом Кейле небольшой проект и пытаюсь отлаживать на отладочной плате через Ulink2. Для этого использую flash programming algorithm из FLM-файла для СОЗУ 1986ВЕ81Т, скачанного с форума Миландра.

     

    Ulink и МК Кейл видит, всё как-будто хорошо, но частенько при попытке залить программу в СОЗУ (область начинается с 0х1000000) и запустить Debug-сессию, Keil сначала призадумывается и немного погодя выдает ошибку. Точный текст сообщения смогу сказать завтра, но речь про превышение таймаута. При этом изредка загрузка и debug проходят нормально.

     

    МК на отладочной плате находится в кроватке, я менял МК на другой экземпляр, пробовал разные загрузочные режимы - ничего не изменилось. Кроме того, есть другая отладочная плата с впаянным процессором - там тоже самое.

    Я, разумеется, понимаю, что по интернету диагноз не поставишь, нужно смотреть схему отладочной платы, итд итп, и этим я буду заниматься.

     

    Сейчас же мне важен чужой опыт - кто-нибудь сталкивался с подобной проблемой? И если да, то каково было решение?

  15. Лет десять назад, когда начинал работать, тоже сталкивался с LM358/324... Тоже был сильно удивлен

    С тех пор ОУ, создающие какие-либо заметные искажения при переходе через ноль, мне не попадались

  16. кто мешает убрать кучу ненужных запчастей и выполнить "постоянное фазовое соотношения между напряжением возбуждения и собственными колебаниями ТВГ" путем применения "тупого" автогенератора с энтим ТВГ в качестве резонатора ? Нет фапчей -> нет проблем с гунами, частота всегда своя та самая . без прибамбасов.

     

    Использование ФАПЧ позволяет генерировать с помощью МК табличный сигнал сложной формы (смесь гармоник). К тому же, на всех блок-схемам MEMS-гироскопов присутствует петля ФАПЧ. Я думаю, не случайно.

     

    Ну а почему не сформировать свою модуляцию 20кГц на низкой частоте 200-500кГц любым имитатором DDS тем же ШИМом или R-2R матрице и присадить к 2МГц + смеситель с кварцем на 1.5-1.8МГц?

     

    признаюсь, не совсем вас понял

  17. Автор не раскрывает важные подробности...

     

    Поясню, для чего вся эта бодяга

     

    Как уже правильно здесь заметили - для ТВГ.

    А конкретно для возбуждения и поддержания в резонансе твердотельного волнового гироскопа. У ТВГ резонансная частота в районе 2 кГц и при изменении температуры может плавать в пределах +-1%. Вот собственно откуда взялось требование про 1%. Для возбуждения я формирую с помощью ЦАПа табличный синус из 512 точек. Таймер тактирую двумя мегагерцами. Эту же частоту использую для фазового детектирования, и подстраиваю ее же, добиваясь постоянного фазового соотношения между напряжением возбуждения и собственными колебаниями ТВГ.

     

     

    Опять таки ФАПЧ, строгий 1% и ШИМ по управлению вызывают когнитивный диссонанс.

     

    ШИМ имеет частоту 250 кГц, пульсации невелики

  18. 0,5% уход номинала у исходно 0,05% резисторов за 30000 часов наработки

     

    у меня макс. наработка меньше 1000 часов

    другое дело, что изменение сопротивления под воздействием спецфакторов +-2%... да, проблема

     

    ну, собственно, в этом и есть смысл обсуждения на форуме - увидеть то, что до этого проглядел...

  19. *

    Я так понимаю (прочитав все сообщения в этой теме), это курсовик в стиле анекдота: "Рядовой Иванов, взять лом и подметать плац!". А это делают строго самостоятельно, ибо командир бдит.

     

    не понял юмора

     

    мои сведения о 0,1% резисторах (в состоянии поставки) ограничиваются скромным набором, где к концу наработки 0,1 превращается в 1%. Цикл производства 180 дней и боле. Поэтому просто остается завидовать Вам.

     

    я ориентировался на р1-16п