Перейти к содержанию
    

wim

Участник
  • Постов

    5 323
  • Зарегистрирован

  • Посещение

  • Победитель дней

    1

Весь контент wim


  1. Их делать невыгодно, потому что трансформатор нужен более сложный в изготовлении, более дорогой, а Y-конденсатор стоит копейки. Но, если сильно надо, можно и сделать: http://www.powerint.com/sites/default/file...FFiles/di23.pdf
  2. Неа, при 1,5 м/с он начнет крутиться, но без нагрузки. Как только нагрузите его, тут же остановится. И ваще, вертикальные ветряки менее эффективны. Правильно, если где-то в степи или в тундре нужно питать ретранслятор, то другого выхода нет. И неважно, сколько это стоит. Но у вас же там сеть имеется, стало быть какова цель проекта? Чтобы электросчетчик немного меньше мотал? Нет, в техническом плане это безуслвно полезно, но что касается экономики, жизнь уже вносит свои коррективы: Крупнейший производитель солнечных батарей обанкротился в Китае А пробегитесь по сайтам американских университетов - там можно студенческие проекты найти вполне нормальные, и со схемотехникой. Хотя схемотехника тут, ПМСМ, дело второе, а первое - экономика, т.е. сколько в эту технику нужно вложить рубликов и сколько потом отобьется показаниями электросчетчика.
  3. У ветряка зависимость мощности от скорости ветра кубическая. Вы можете посмотреть на сайте гидрометеоцентра какие скорости ветра бывают в вашем регионе - ПМСМ это что-нить в районе 5 м/с. Стало быть, если ветряк достигает установленной мощности при скорости ветра например 10 м/с, то при 5 м/с он будет давать 12,5% установленной мощности. И еще в России низкая инсоляция - реально можно что-то получить от СБ в Краснодарском и Ставропольском краях и на Алтае. Но не круглогодично. Так что приоритеты такие - нагрузка будет питаться от сети, иногда, в солнечные дни, аккумуляторы будут подзаряжаться от СБ, а ветряк большую часть времени будет покручивать лопастями, имитируя бурную деятельность. Если же выбрать мощность ветряка с учетом низкой скорости ветра, то большую часть стоимости этой затеи сожрет именно ветряк и при этом будет работать с наименьшим КПД. P.S. А ваши преподаватели не говорили поискать в интернете магическое словосочетание maximum power point tracking? ;)
  4. ПМСМ, расчёт цепей частотной коррекции - это самое простое. Потому что, во-первых, к моменту оного уже посчитана силовая часть, поэтому известны номиналы катушек, конденсаторов и пр. а, во-вторых, тут большая точность расчета не нужна. Собс-но по теме вот: http://www.ti.com/lit/an/slva057/slva057.pdf http://www.ti.com/lit/ml/slup173/slup173.pdf http://www.ti.com/lit/ml/slup068/slup068.pdf http://www.ti.com/lit/ml/slup071/slup071.pdf
  5. Базовый учебный курс по импульсным источникам питания - это один-два семестра. Если Вы его прошли, то вот это должно быть понятно: http://www.promelec.ru/pdf/1156eu2_3.pdf http://www.ti.com/product/UC3825 А что Вы понимаете под "ШИМ"? Общеупотребительный термин - Широтно-Импульсная Модуляция, т.е. процесс. Вы хотите процесс подключить к схеме? :rolleyes:
  6. А вот грубить не надо. Я уже несколько лет измеряю помехи от импульсных источников питания. Основная проблема здесь - синфазная помеха, которая измеряется относительно подстилающей поверхности. Из озвученного автором меня интересует диапазон именно 6-30 МГц и уровень 40 дБмкВ, потому что как получить нормы СИСПР 22 класс Б я и так знаю. Если Вы в теме, ответьте пож-та на поставленный вопрос и только на него. Если не хотите отвечать или не знаете ответа - я не обижусь. P.S. О влиянии паразитных емкостей на кондуктивные помехи: http://www.eetimes.com/design/power-manage...power-supplies-
  7. А как Вы собираетесь получить 40 дБмкВ квзаипикового напряжения радиопомех в диапазоне от 6 до 30 МГц? Ведь при такой высоте корпуса через паразитные емкости будет утекать на землю везде, где только можно.
  8. На микросекундах - да, а на миллисекундах дроссель тоже будет участвовать. Он ведь инерционный элемент по отношению к току. Помоделировал (парметры танталов поставил приблизительно). В авторском варианте запас устойчивости по фазе 7 гр., что очень мало. Я бы использовал другую цепь коррекции - там запас устойчивости получше будет. Ступенька может быть, кстати, из-за разводки платы - вход FB может получать добавку из-за падения напряжения на сопротивлении общего провода. Собс-но, это поверяется в статике сравнением выходного напряжения с нагрузкой и без нее.
  9. Тут опасно что-то советовать - ведь проблема не столько в микросхеме, сколько в умении её использовать. :rolleyes: Озвученная в соседней ветке амплитуда выброса 0,1 - 0,3 В - вполне умеренное требование для большинства ШИМ-контроллеров. У TPS5430 в даташите тоже вполне приличный переходный процесс. Общие рекомендации примерно такие: Для того чтобы выходное напряжение меньше зависело от нагрузки, нужно уменьшать выходной импеданс, т.е. увеличивать выходною емкость. Выбор между voltage-mode и current-mode неоднозначен - у current-mode обратная связь пошустрее, но выходной импеданс больше, потому что это фактически управляемый источник тока. ПМСМ, лучше всего контроллер с управлением по напряжению (voltage-mode) и с функцией voltage-feedforward - у него передаточная функция не зависит от входного напряжения, как и в current-mode. Если непременно нужен дополнительный фильтр, берите обратную связь с выхода первого фильтра, потому что иначе получится двузвенный фильтр и не факт, что контроллер сможет с таким работать. Нет. При более высокой частоте коммутации можно поднять повыше частоту единичного усиления в петел ООС, т.е. уменьшить длительность переходного процесса, но само собой оно не сделается. Если на выходе есть фильтр, это может быть падение напряжения на сопротивлении обмотки дросселя. Это он неустойчиво работает. Если выложите схему, можно будет его помоделировать.
  10. ПМСМ у Вас путаница в терминологии. Пульсации на выходе импульсного источника питания - это сглаженные фильтром импульсы коммутации. А то, что Вы называете пульсациями, это переходный процесс. Амплитуда выбросов при переходном процессе определяется запасом устойчивости по фазе петли ООС. Чем больше запас, тем меньше амплитуда. И наоборот - всё, что увеличивает запаздывание фазы в петле, ухудшает переходный процесс. Вот "дополнительный" LC-фильтр в общем ситуацию ухудшает. Теоретически частотной коррекцией ООС можно получить апериодический переходный процесс, т.е. вообще без выбросов, но у TPS5430 цепи частотной коррекции находятся внутри микросхемы, поэтому возможности манёвра ограничены. Кроме того, это ограничивает выбор индуктивности и емкости фильтра, потому что он тоже входит в цепь ООС. ПМСМ для таких микросхем с внутренними цепями частотной коррекции надо либо повторять один-в-один "типовые решения", либо хорошо их обсчитывать, благо данные они приводят.
  11. С такими провалами напряжения практически любой контроллер справится, даже LM2576. А "быстро" - понятие относительное.
  12. Из той самой: http://www.rmitaly.com/scheda.asp?IDGr=6&a...=4&tipo=144 И, между прочим, выпускается серийно.
  13. Дешево и быстро это вот: http://www.rmitaly.com/download/manuals/RT...ual_rel_300.pdf А кпд уж какой получится.
  14. Это я не знаю. Синус 200 кГц - это уже радиовещательный диапазон. :laughing: Если делать с обратной связью, то вопрос в том, до какой частоты сигнала она будет работать. А без обратной связи конечно будет работать. У LC-фильтра затухание 40 дБ/дек. Так это ж без нагрузки. А ТС собирается какую-то мощность передавать - стало быть, на эквивалентной схеме появляется неизвестно-какой- резистор, от которого теоретицки будет зависеть это самое умножение.
  15. Зачем в мостовой? Полумост - классический усилитель класса D. Можно попробовать и без обратной связи - подавать ШИМ на что-нибудь типа LM5104. Так у Вас сейчас с меандром 200 кГц фильтр пропускает 3-ю гармонику, т.е. это уже не синус.
  16. А как Вы себе представляете решение этой задачи? Абстрагируясь от акустики и прочих сущностей, cosФ=1 - это характеристика резистора. А у Вас там неизвестно какое активное сопротивление параллельно с емкостью. Вы это питаете через дроссель, т.е. по сути от источника тока. Но питаете меандром, а хотите получить синус. Т.е. Вы хотите, чтобы этот чудо-дроссель одновременно и фильтровал, и фазу тока подгонял под фазу напряжения. Это Вам с такой задачкой надо к кандидокторам каких-нибудь наук обращаться. Таки я согласен с тау - надо получить синус, ну так сделайте источник напряжения с хорошим LC-фильтром. А чем IRS2092+IRF6645 не устраивают?
  17. Нельзя быть девушкой на 95%. Вы упорно проводите силовую землю так, что её контур охватывает вход обратной связи. И вообще для таких частот односторонние печатные платы не подходят. Тем более что в даташите вообще рекомендуют 4-слойную. Точность резисторов делителя на устойчивость не повлияет. Конденсатор-то в лучшем случае 5%. ПМСМ, зря Вы зациклились на этом Cf. Лучше переразвести плату ещё ближе к даташиту.
  18. ПМСМ лучше бороться с проблемой, чем с её последствиями. Ограничитель это хорошо, но высокодобротная резонансная цепь на входе остаётся, что для импульсного преобразователя нехорошо. Проблема эта того же плана, что и при разработке входного фильтра: http://www.digikey.com/Web%20Export/Suppli...df?redirected=1 Коротко говоря, чтобы связка фильтр - импульсный преобразователь работала устойчиво, необходимо, чтобы выходной импеданс фильтра был меньше входного импеданса преобразователя. А на частоте резонанса выходной импеданс фильтра максимален. Поэтому его демпфируют либо конденсатором с "плохим" ESR, либо последовательно с конденсатором включают резистор: http://www.ti.com/lit/an/slua413/slua413.pdf
  19. При нормальной нагрузке он работает как обычный контроллер ZCD: http://www.deltartp.com/dpel/dpelconferencepapers/S19P6.pdf http://www.deltartp.com/dpel/dpelconferencepapers/S23P1.pdf А потерпевший жалуется как раз на режим малой нагрузки, который науке не интересен. ПМСМ это было устранение симптомов, т.к. акустические шумы являются следствием неустойчивости ОС, а снабберный конденсатор в петлю ОС не входит. Емкость электролитического конденсатора и его ESR создают нуль в передаточной характеристики, замена на Low ESR приводит к тому, что частота нуля уходит вверх. Если этот нуль участвует в работе ОС, надо цепи частотной коррекции подшаманить. Помогает, например, то что в PI называют phase-shift - это RC-цепь параллельно резистору оптрона.
  20. Так он её нарисовал только для выходной части. Пишет, что работает в старт-стопном режиме, пачками импульсов. А схема, которая полностью нарисована - та нормальная, не жужжит.
  21. В ШИМ-контроллерах это в общем-то не проблема - там частота коммутации постоянна, а интегрирующее звено не даёт коэффициенту заполнения скакать в больших пределах. Соответственно и максимальное значение индукции в сердечнике остаётся более-менее постоянным. Ой, правда, не доглядел. :laughing: Релейный регулятор по принципу работы - автогенератор, поэтому говорить о его устойчивости в классическом смысле не имеет смысла. Можно говорить об устойчивости траекторий в пространстве состояний, но науке эта тема неинтересна. АФЧХ - малосигнальные функции, для релейной системы, как у потерпевшего, они неприменимы. Для релейных систем придумали аналог частотных характеристик под названием описывающие функции, но пользы от них в данном случае никакой.
  22. Неа, наука пока ещё работает в этом направлении: http://www.deltartp.com/dpel/dpeltechjourn...nics%20Hubi.pdf Так у вашего источника минимальная мощность нагрузки даже меньше - 0,2 Вт.
  23. Эта топология у буржуинов называется current-fed, т.е. мост питаемый током. В 80-е годы на неё возлагали большие надежды, потому что ключевые транзисторы тогда были медленные, а топология current-fed позволяет работать с перекрытием. Ещё одна фишка current-fed - возможность получить несколько выходных напряжений без дросселя групповой стабилизации. Однако, есть и проблемы - в паузе, когда ключи закрыты, ток дросселя надо куда-то направить. Для этого был изобретён Weinberg converter, но он защищён патентами, так что тут авторские права и всё такое.
×
×
  • Создать...