Waso

Всем привет. Поручили разработать велосипед двигатель особой конструкции. Синхронный, с магнитами на роторе. Вопрос: есть ли какая-то теория / формулы по поводу оптимального соединения катушек в электродвигателях? Нужно получить максимальное количество ампер-витков. Задан источник питания двигателя: 12В 5А и задано окно, в которое умещается сечение обмотки. Т.е. обмотку можно делать толстым проводом мало витков, а можно тонким много витков. Есть 20 полюсов на одну "фазу", т.е. 20 таких катушек, они намотаны все одинаковым проводом и имеют одинаковое количество витков. Вопрос в том, как их оптимально включить. Все параллельно - будет слишком маленькое сопротивление даже в случае тонкого провода, источник не даст такого тока. Все последовательно - будет слишком большое сопротивление даже для толстого провода - будет маленький ток и слабый момент, еще и витков мало. Вот подумал, что есть по этому вопросу наверное готовая теория, только как её найти? ...

Н-дык! Три ВУЗа с профильными кафедрами в городе! Мне, правда, это не особо помогло 😅 Спасибо!

Да, верно. http://mmic.niipp.ru/services#foundry - тут есть про освоенные технологии. Усилители, видимо, изготовили на стороне. =\

Можно сказать - покупной. Его схему и топологию для нас разработал внешний специалист. Пользуясь случаем хотел бы поблагодарить вас с Dr.Drew за книгу, которую посоветовал тау. Читается легко. Узнал много нового, как в части схемотехнических решений, так и в части применяемой профессионалами элементной базы. Но вот такие детали как влияние крутизны перестроечной характеристики ГУНа и диапазона перестройки выходного тока Charge Pump на устойчивость петли, и соответственно, на выбор полосы и запаса по фазе для фильтра - всё ещё остались сокрыты. Да и мало ли еще о какие "подводные камни" набивают шишки разработчики СЧ... Об этом книгу не планируете? 😅

тау, благодарю за ссылку на книгу! Она даже нашлась у коллеги в соседнем отделе. Будет интересное чтиво на выходных. 😃 rloc, у нас опорный сигнал проходит от вводного разъема до микросхемы по краю платы, в одном месте он проходит вблизи этого самого LDO, который скидывает с 5В до 3В. Никаких других криминальных мест не вижу. Питание всего синтезатора идет через отдельный линейный LDO c выходом 5В, и после него стоит еще один, снижающий до 3В. Горб на 100кГц можно убрать, если "выключить" цифровую часть изделия. Но в рабочем варианте так, конечно, не будет. Ну и ГУН питается от тех-же 5В, от которых питается CP. Там и там правда стоят LC фильтры, и на самом деле они помогают. Но есть куда развиваться и с фильтрацией по питанию - признаю.

Широкая полоса фильтра нужна для быстрой перестройки. Синтезатор с функцией ЛЧМ. ЧФД 10МГц определяется опорной частотой - столько подает на вход заказчик. Если удастся победить проблему, применив узкополосный (оптимальный) фильтр, то будем согласовывать корректировки. Благодарю за советы! 👍 PS А литература бывает не с формулами, а с "советами бывалых синтезаторщиков" ? =).

Последнюю версию ADIsimPLL пока скачать не удалось (медленный VPN, закачка обрывается на пол-пути), а в той что есть у меня HMC703 отсутствует. Когда-то Hittite еще был сам по себе... Но это я еще найду как скачать. По поводу пикофарадов - за путаницу извиняюсь, но это у нас так сделано для того, чтобы Альтиум мог собирать полное наименование компонента или описание к заказу по частям, простым сложением (конкатенацией) строк. В КД на схеме номиналы вообще не отображают. Прикладываю картинки фазовых шумов. Вольт-частотная характеристика ГУНа получилась следующая: Видно, что в рабочем диапазоне до шин питания (рэйлов) далеко. Крутизна меняется почти в 3 раза.

Спасибо. Похоже на то. Сниму характеристики и выложу. А схемотехнически тогда можно решить проблему, повысив Phase Margin (это же он-же запас по фазе по нашему?) у фильтра? Какую литературу посоветуете по расчету фильтров ФАПЧ?

Такие можете поискать тут: http://mmic.niipp.ru/ Своя Foundry на GaAs. Так-же изготавливаем керамические корпуса, стандартные и под заказ. Корпусируем, испытываем.

Здравствуйте! Имеется синтезатор частот, схема которого приведена на рисунке. Выходной диапазон частот 1-2 ГГц. ЧФД 10 МГц. Проблема в том, что у некоторых экземпляров при низкой температуре (уже около 0 С) в диапазоне 1-1,1 ГГц в дробном режиме срывается захват частоты. Т.е. не просто LD пропадает, а вот вообще ФШ в небеса и палка начинает блуждать по спектру. При этом в целочисленном режиме всё хорошо и на более высоких частотах в дробном всё хорошо. Подскажите, куда копать, пожалуйста.

Известно, что сигнал идет с детектора MD903, на входе у которого -30...-20 дБм полезного сигнала, это уже после полосовых фильтров и МШУ. Отношение сигнал/шум пока затрудняюсь назвать. Но и детектор своих шумов добавит. Тоже затрудняюсь сказать, сколько. Предложение насчет того, чтобы усилить еще сигнал по СВЧ и с детектора уже десятки-сотни мВ через ФНЧ подать на компаратор мне очень нравится, но тогда мы выйдем за допустимые границы по потреблению. Либо надо найти МШУ, который будет включаться не дольше сотни наносекунд и во время включения не будет гудеть. Хотя можно после включения разряжать емкость ФНЧ.. Да, может получиться.. Спасибо.

Доброго дня! Появилась задача - усилить импульсы с СВЧ детектора амплитудой 10 мВ и длительностью 6-8 нс. Усилить их нужно до уровня, на котором их смог бы заметить какой-то компаратор, который в свою очередь выдаст сигнал о получении импульса. Пороговый уровень должен быть достаточен для исключения ложных срабатываний из-за шума. Импульсы следуют пачками с периодом между импульсами 1 мкс. Допускается накопительное действие детектора, т.е. схема может сработать не с первого обнаруженного импульса, а например с 10-го. Возможно, имеет смысл между компаратором и усилителем поставить пиковый детектор для накопления. В первую очередь хотел бы спросить совета по выбору схемы для усиления наносекундных сигналов с детектора, хотя-бы до 500 мВ.

Здравствуйте! Появилась задача импортозаместить импульсный модулятор питания некоторой нагрузки с параметрами 27 В, 6 А, 4 МГц (импульсы от 250 нс до 100 мкс, скважность от 2 и выше). Вопрос встал на драйвере верхнего ключа. Пока лучшее что нашел - это 1308ЕУ3, но у них задержка 140 нс - боюсь что импульс на выход если и проползет, то сильно укороченный. И вообще эти микросхемы заявлены как полный аналог IR2113, которые по опыту выше 300 кГц перестают работать. Готов собрать драйвер на рассыпухе. Схемы сдвига управляющего сигнала (level-shifter), где для вЫключения используется резистор - медленные и горячие. Схема по типу той, что нарисована в даташите 2113 - с формирователем импульсов и триггером - ну это перебор по занимаемой площади будет. Как-то встречал схему сдвига на комплиментарной паре с высоким быстродействием, крутыми фронтами и без лишнего потребления, но никак не могу вспомнить/повторить..

На самом деле в этой задаче множество известных величин. Вернее, таких, которые можно считать известными. Например, известно, что источником напряжения является трехфазный мотор-генератор с максимальной выходной мощностью 5 кВт и напряжением 380 В. Ну и все такое. Но, да, наверное в суде лучше помогут результаты испытаний, заверенные квалифицированной третьей стороной.

Спасибо. Посмотрел ГОСТ 30804.3.2-2013. Там нормируются уровни гармоник тока. А можно ли по известному коэффициенту мощности, например 0.7, вычислить уровень гармоник тока? Или только замерять? Я тем временем нашел в ГОСТ РВ 20.39.309-98 нормы "качества электроэнергии" и требование о том что вторичный источник питания не должен ухудшать качество электроэнергии системы от которой он питается (ниже установленных норм). И тот-же вопрос возникает - можно ли математически вычислить например коэффициент искажения синусоидальности питающего напряжения при известном коэффициенте мощности. Пока видится проще поставить эксперимент и измерить. Но это в свою очередь тоже совсем не просто.

Проблема обнаружилась не сразу. Испытывали при питании от промышленной сети. Уже успели наклепать изделий с этими источниками. Цена у них не маленькая - думаем как вернуть деньги. Если сможем доказать, что нарушаются требования ГОСТа - тогда будет веская причина для возврата, в крайнем случае через суд. Изделия уже перевели на другие источники - с ними все в порядке.

Здравствуйте! Подскажите пожалуйста ГОСТ, в котором для потребителей регламентируется допустимый коэффициент мощности или допустимая величина реактивной мощности, отдаваемой обратно в сеть. Проблема у меня такая - заложил в изделие некий блок питания российского производства, dc/dc 2 кВт, вход 3 ф. 380 В. Фактически при максимальной загрузке изделия потребляемая от сети активная мощность 1.5 кВт. При превышении 1.2 кВт у этих блоков питания резко падает коэффициент мощности. При питании изделия от бензогенератора это прям заметно и никуда не годится. В ТУ на dc/dc коэф.мощности вообще не упоминается, поэтому придраться формально не к чему. Зато в ТУ указан максимальный ток по каждой фазе - 5 А. Но это много больше 2 кВт даже при КПД 80%.

https://www.angstrem.ru/ru/press-centre/news/angstrem-razrabotal-unikalnye-kosmicheskie-tranzistory

Чот до меня не доходит, кто там "третий повреждаемый элемент"...

Да, обсуждать тут посторонние идеи трудно. По теме: Пуш-пулу тоже не легко придется, если одновременно два ключа будут открыты. Остается только прямоход (актив-кламп). Он мне не нравится большим скачком напряжения на ключе, подходящие транзисторы на 400В и более имеют значительно бОльшее сопротивление канала по сравнению с теми что на 150-200В. Но похоже с этим придется мириться. А "косой мост"? Попадание ТЗЧ в запрещенную зону закрытого диода способно вызвать его открывание? Больше склоняюсь что будет только короткий скачок тока.

Пришла интересная идея. Вот представьте мост для работы с фазовым сдвигом. А что если подать на затворы обычный комплиментарный сигнал без сдвига, но с достаточным мертвым временем? Достаточным для того, чтобы при выключении одной диагонали, ток индуктивности рассеяния и дополняющей ее катушки перезарядил стоковые емкости, и тогда противоположная диагональ включится "мягко". Мертвое время можно еще увеличить для того чтобы гарантированно рассосались заряды в паразитных диодах. Коэффициент трансформации тоже нужно будет поправить, чтобы скомпенсировать понижение выходного напряжения из-за увеличенного мертвого времени. Такой режим работы отличается от фазосдвинутого только отсутствием периода замыкания первичной обмотки на саму себя (freewheeling period) - он играет какую-то важную роль? P.S. Да, я уяснил и помню, что для моей задачи проще и надежнее применить какой-либо вариант прямохода/пушпула. Считайте этот вопрос праздным любопытством.

Доброго дня! Приходилось ли вам использовать новые силовые GaN мосфеты? Вот один из производителей заявляет о нулевом времени обратного восстановления, т.к. в структуре отсутствует p-n-переход, где у обычных кремниевых мосфетов образуется паразитный диод. Однако эффект диода при обратном смещении все-равно присутствует, но как я понял из описания, из-за открытия канала в обычном режиме, когда потенциал на затворе превышает потенциал на стоке на пороговую величину.

1359 и 1360 нашлись. Буду звонить. Спасибо. Вот ссылка на их каталог. 1364 и 1391 есть в каталоге, но пока нет в ЭКБ. Всем спасибо! Сегодня день, богатый на полезную информацию! =) Теперь надо это все переварить...

Огромное спасибо! Полезно было бы еще узнать физику процесса, почему даже слабенький ток паразитного диода может привести к сквозняку? Почему обычные внешние шунтирующие диоды не страдают такой проблемой? Это связано с высокой вероятностью пролета ионизирующих частиц или еще с чем-то?

Если их продукция есть в ЭКБ - интересно. Но я вроде ничего там не пропустил.... Я услышал. Можно пример схемы, где диод на вольтдобавку опирается? Добавка, как я понимаю, вниз от истока нужна, а я только вверх через бутстреп представляю. Я понимаю что это не про пуш-пул. Просто для кругозора. Спасибо.