Перейти к содержанию
    

eugeny_bt

Участник*
  • Постов

    73
  • Зарегистрирован

  • Посещение

Репутация

0 Обычный

Информация о eugeny_bt

  • Звание
    Участник
    Участник
  • День рождения 16.09.1983

Контакты

  • ICQ
    Array
  1. А ведь ерунду ж написал, только сейчас заметил. Прошу прощения. С_суммар = 1 / (/2^0/C + 2^1/C + 2^2/C + 2^3/C ...) И площадь банка при последовательном включении конденсаторов как минимум в два раза больше площади банка с параллельно включенными конденсаторами в том же диапазоне перестройки.
  2. Погорячился. Не такая уж она большая (площадь). У меня для RC-цепочки получилось сделать так: выбираем емкость конденсатора (С), который будет обеспечивать минимальную частоту среза, он будет подключен постоянно и ставим его в банке последним. Далее последовательно с ним ставим такой же по емкости конденсатор, параллельно ему ключ. Ключ открыт - суммарная емкость С, закрыт - суммарная емкость С/2. Следующий последовательный каскад уже с емкостью С/4, следующий за ним - С/8 и т.д. С_суммар = 1 / (1/2^0*C + 1/2^1*C + 1/2^2*C + 1/2^3*C ...) Шаг перестройки при моделировании с экстрагированной моделью ключа получился непостоянным, максимальным при fср_max, далее постепенно убывающим при снижении частоты среза. Но этот максимальный шаг перестройки возможно приемлем для некоторых задач. Сходу получился шаг не более 1,5 МГц в диапазоне до 40 МГц, далее нужно корректировать емкости кондеров, чтобы к 10 МГц прийти с меньшим шагом. При сравнении расчетного значения минимальной емкости банка с такой же, полученной при моделировании, увидел, что там чуть ли не 30 % разница: 500 фФ при расчете, 360фФ при моделировании. Так влияют ключи.
  3. Спасибо за ссылки, я бы рад вместо емкости изменять сопротивление, но есть ограничение на диапазон номиналов резисторов. С теми номиналами, что есть, я не обеспечу работу ниже 5 МГц. И если даже теоретически возможно регулировать проводимость в интеграторах, с первым порядком филтра можно было бы справиться, но если порядок повышать, построение звена второго порядка - это уже биквад, с четырьмя значениями крутизны. Изменять пришлось бы номинал не одного резистора, а четырех, причем соотношение номиналов в зависимости от нужной частоты среза разное. Получим набор АЧХ с разным коэффицикнтом передачи и с разной добротностью. Есть вариант, опять же телретический, строить емкость не на параллельных конденсаторах, а последовательно включенных. При этом огромная площадь банка, тоже не вариант.
  4. Искал и среди статей по фильтрам на переключаемых конденсаторах. В принципе не увидел смешения способов управления., чтобы и частотой управлять, и банком конденсаторов с разовой установкой ключей для конкретной частоты среза. Пока что вижу единственный вариант добиться равного шана переключения по частоте среза - нужно увеличивать разрядность. Но при этом уменьшается минимальная емкость, или дискрета. Если она менее 100 фФ, здесь уже мало акой техпроцесс справится со стабильностью. Поменять метод управления я не могу, только банк переключаемых емкостей.
  5. Здравствуйте всем. Пытаюсь понять, каким образом организовать банк преключаемых конденсаторов для перестройки ФНЧ, который представляет собой последовательное соединение RC звеньев 1-го порядка. Нужно организовать равный щаг перестройки частоты среза. Например, от 1 до 10 МГц с шагом 0,5 МГц. Управление двоичным кодом с помощью МОП ключей. Если бы это был аттенюатор, то работает формула р×2^n, где р - минимальный шаг по затуханию, n - текущий номер разряда управлегия, и весь диапазон по затуханию перекрывается с равным шагом. Но в ФНЧ это не работает, шаг перестройки будет увеличиваться с увеличением частоты среза. Кто сталкивался, подскажите, куда копать?
  6. В книге Грибова Э. Б. "Нелинейные явления в приемо-передающем тракте.." (Грибов. Нелинейные явления.). Есть пример расчета умножителя на транзисторе, но частоты, опять же, невысоки. Я когда-то, кстати, пытался провести расчет умножителя на 2 по формулам и графикам из этой книги - не вышло)
  7. В книге "Радиопередающие устройства на полупроводниковых приборах. Проектирование и расчет" /Под ред. Валитова я видел пример расчета варакторного УЧ, правда там учетверитель частоты, и частоты несколько не те, но методика, надо полагать, общая. Это как в "Антенны и устройства СВЧ. Проектирование фазированных антенных решеток" /Под ред. Д. И. Воскресенского?
  8. Узкополосный умножитель частоты на одном транзисторе можно сделать по схеме синхронизированного автогенератора, как написано у И. Х. Ризкина в "Умножители и делители частоты". Тогда в цепи коллектора (стока) будет стоять колебательный контур, настроенный на выходную частоту, и, возможно, от фильтра можно будет совсем отказаться?
  9. интересует весь диапазон выходных частот - от 4 до 8. Если шире, хорошо, но не уже. Кстати, ПП3 - пассивный, ему входной сигнал по мощности более высокий нужен, пассивные хотелось бы рассматривать в последнюю очередь.
  10. Да, но верхняя граница по частоте 4,8ГГц, а нужно несколько выше, до 8 ГГц.
  11. Подскажите, пожалуйста, по отечественным умножителям частоты - хотелось бы найти производителей монолитные интегральные схемы умножителей для С-диапазона, т.е. выходные частоты в пределах 4 - 8 ГГц. Нашел статью 2008 года (возможно, с тех пор что-то изменилось), где отмечены Микран, Исток и Кварц: Компоненты и технологии. На сайте Истока указаны "Умножители и делители, 1 - 18 ГГц, Рвых=20...80мВт, Ку=0дБ" - понятно, что МИС, но информации "не много", выпускают ли они указанный в таблице из журнала М43108-2? На сайте Микрана умножителей не нашел. На сайте Кварца есть "Умножители частот см-диапазона", но не понятно, МИС это, или сборка, модуль. Конечно, можно было бы написать данным производителям с просьбой выслать информацию, но есть подозрения, что все это надолго. Возможно, у кого-то есть информация по отечественным УЧ? Кто, кроме Микрана, Истока и Кварца выпускает УЧ в виде МИС, хотелось бы видеть графики основных зависимостей: АЧХ, паразитные гармоники, фазовый шум. В общем, у кого есть какая информация, поделитесь пожалуйста.
  12. Примерно разобрался, спасибо, ledum. Меня с толку сбило, что в одном из документов я видел упоминание о температурном коэффициенте частоты с единицами измерения [1/С]. Это то самое отношение производной частоты по температуре при заданной температуре, отнесенное к рабочей частоте, а так же ко всему диапазону частот, в котором ТКЧ измеряли. Надеюсь, я понял верно. Еще бы теперь понять, как температурная нестабильность частоты синтезатора на основе однопетлевой ФАПЧ с делителем частоты зависит от температурной нестабильности данного кварцевого генератора, существует ли такая формула, или эта зависимость очень сложна? Где почитать на эту тему?
  13. Господа, ткните носом, где можно прочитать об определении коэффициента температурной нестабильности. В ГОСТ 20271.1 есть пункт 10 (стр. 27), описывающий измерение температурного коэффициента частоты (ТКЧ), согласно которому ТКЧ - величина абсолютная, [Гц/С]. Измеряем частоту в крайних точка по температуре и записываем результат отношения изменения частоты к изменению температуры. Первый вопрос - ТКЧ из ГОСТа и "коэффициент температурной нестабильности" - одно и то же? Берем даташит на один из отечественных кварцевых генераторов, написано: "Высокая температурная стабильность до +/-5×10^-8", второй вопрос - каким образом измеряется и рассчитывается данная цифра, откуда берется +/-, из-за погрешности оборудования? Получается ли данная "Высокая температурная стабильность до +/-5×10^-8" как отношение ТКЧ по ГОСТ к выходной частоте генератора? "+/-5×10^-8" - это безразмерная величина или это [1/С]? Третий вопрос . В зарубежных даташитах по КГ есть понятие Temperature frequency stability, выражаемое в +/-ppm, как определяют данное число? +/- опять же, учет погрешности оборудования при измерениях? Как правильно перевести из ppm в относительную температурную нестабильность, умножить +/-ppm на 10^-6 и все?
  14. Подскажите, пожалуйста, в какой литературе можно найти зависимость относительного коэффициента температурной нестабильности (КТН) синтезатора от КТН опорного генератора, используемого в качестве источника сигнала для данного синтезатора. Можно ли говорить о том, что "КТН синтезатора = N/R * КТН оп.ген.", где N - коэффициент деления в петле ФАПЧ, M - опорный коэффициент деления? Тот КТН, который приводится в российских даташитах на кварцевые генераторы в виде, например, +/-5*10-6 в диапазоне температур от 0 до 50С, какая там размерность, это ведь относительный КТН? В зарубежных даташитах приводят значения КТН в виде, например, +/-10 ppm при температуре от 0 до 50С. Верно ли будет пересчитывать эти "пипиэмы" в "минус шестую степень" как +/-10 ppm = ((10+10)*10-6)/(0 + 50) ? Если дан КТН опорного генератора с размерностью [1/С] в температурном диапазоне от Т1 до Т2, , значить ли это, что для его получения взяли КТН из даташита (+/-5*10-6) и разделили его на сумму |Т1| и |Т2|? Насколько понял, для перевода из ppm температурный диапазон не учитывают, т.е. +/-5 ppm = 5*10-6, и даже знак +/- почему-то не указывают..
  15. Спасибо за ответ, VCO. Если бы перед вами были две задачи - 1) спроектировать УЧ с помощью использования эффекта нелинейности, какую схемотехнику вы бы выбрали в случае высоких требований к фазовому шуму? (Я примерно так понимаю, что минус 130 дБн/Гц при отстройке 10 кГц - относительно невысокий уровень). 2) И тот же самый вопрос об УЧ с ФАПЧ - какая схемотехника, сколько обратных связей? (для данных УЧ, из рекламы хиттайта, достижимы шумы минус 110 дБн/Гц). Еще я так и не смог найти сравнений различной схемотехники УЧ на одной элементной базе, или хотя бы близко к такому сравнению :( PS: под схемотехникой УЧ я все-таки хотел бы представлять именно то, что внутри микросхемы. Ту цепочку умножителей, что вы привели - параметры я вижу, но непонятно, что внутри, как именно организованы умножители.
×
×
  • Создать...